锚杆挡土墙概述

锚杆挡土墙概述

锚杆挡土墙概述

核心提示：

锚杆挡土墙是利用锚杆技术形成的一种挡土结构物。锚杆是一种新型的受拉构件，它的一端与工程结构物联结，另一端锚固在稳定的地层中，以承受土压力对结构物所施加的推力，从而利用锚杆与地层间的锚固力来维持结构物的

锚杆挡土墙是利用锚杆技术形成的一种挡土结构物。锚杆是一种新型的受拉构件，它的一端与工程结构物联结，另一端锚固在稳定的地层中，以承受土压力对结构物所施加的推力，从而利用锚杆与地层间的锚固力来维持结构物的稳定。

在50年代以前，锚杆技术只是作为施工过程的一种临时措施。50年代中期以后，西方国家在隧道工程中开始采用小型永久性的灌浆锚杆和喷射混凝土代替衬砌结构。锚杆挡土墙在我国的应用于1966年始于成昆线，继而在许多铁路线上修建，使用效果良好。现已广泛应用于铁路、公路、煤矿和水利等支挡工程中。

锚杆挡土墙按墙面的结构形式可分为柱板式挡土墙和壁板式挡土墙，如图10-35所示。柱板式锚杆挡土墙是由挡土板、肋柱和锚杆

组成，如图10-35a)。肋柱是挡土板的支座，锚杆是肋柱的支座，墙后的侧向土压力作用于挡土板上，并通过挡土板传递给肋柱，再由肋柱传递给锚杆，由锚杆与周围地层之间的锚固力即锚杆抗拔力使之平衡，以维持墙身及墙后土体的稳定。壁板式锚杆挡土墙是由墙面板和锚杆组成，如图10-40b)所示。墙面板直接与锚杆连接，并以锚杆为支撑，土压力通过墙面板传给锚杆，依靠锚杆与周围地层之间的锚固力（即抗拔力）抵抗土压力，以维持挡土墙的平衡与稳定。目前多用柱板式锚杆挡土墙。

a)柱板式b)壁板式

图10-40 锚杆挡土墙类型

锚杆挡土墙可根据地形设计为单级或多级，每级墙的高度不宜大于8 m，具体高度应视地质和施工条件而定。在多级墙的上、下两级墙之间应设置平台，平台宽度一般不小于 2.0m。平台应使用厚度不小于0.15 m的C15混凝土封闭，并设向墙外倾斜的横坡，坡度为2%。多级墙总高度不宜大于18m。

锚杆挡土墙的特点是：（1）结构质量轻，使挡土墙的结构轻型化，与重力式挡土墙相比，可以节约大量的圬工和节省工程投资；（2）利于挡土墙的机械化、装配化施工，可以提高劳动生产率；（3）不需要开挖大量基坑，能克服不良地基挖基的困难，并利于施工安全。但是

锚杆挡土墙也有一些不足之处，使设计和施工受到一定的限制，如施工工艺要求较高，要有钻孔、灌浆等配套的专用机械设备，且要耗用一

定的钢材。

锚杆挡土墙适用于一般地区岩质路堑地段，但其他具有锚固条件的路堑墙也可使用，还可应用于陡坡路堤。在不良地质地段使用时，必须采取相应措施。

另一类锚杆挡土墙为竖向预应力锚杆挡土墙，它也是利用了锚杆技术，即竖向锚杆锚固岩层地基中，并施加预应力，以竖向预应力锚杆代替重力式挡土墙的部分圬工断面，减小挡土墙的圬工数量且增加其稳定性。竖向预应力锚杆挡土墙的工作原理、设计方法与普通锚杆挡土墙有很大的差异。

二、土压力计算

由于墙后岩（土）层中有锚杆的存在，造成比较复杂的受力状态，因此土压力的计算至今没有得到很好的解决。目前设计中大多仍按库伦主动土压力理论进行近似计算。但是，锚杆挡土墙后一般为岩体，岩体产生的土压力用库伦公式是不够恰当的。设计时可根据经验，结合岩体的节理、裂缝、岩层的风化程度合理选用，有条件时亦可用岩

石力学分析方法进行计算。

对于多级挡土墙，应利用延长墙背法分别计算每一级的墙背土压力。计算上级墙时，视下级墙为稳定结构，可不考虑下级墙对上级墙的影响，计算下级墙时，则应考虑上级墙的影响。

三、锚杆抗拔力计算

锚杆抗拔力的确定是锚杆挡土墙设计的基础，它与锚杆锚固的形式、地层的性质、锚孔的直径、有效锚固段的长度以及施工方法、填筑材料等因素有关。因此，从理论上确定锚杆抗拔力复杂而困难，至今尚未有理想的方法。目前普遍采用的方法是根据以往的施工经验、理论计算值与拉拔试验结果综合加以确定。

（一）摩擦型灌浆锚杆的抗拔力

摩擦型灌浆锚杆是用水泥砂浆将一组粗钢筋锚固在地层内部的钻孔中，钢筋所承受的拉力首先通过锚杆周边的砂浆握裹力传递到砂浆中，然后通过锚固段周边地层的摩擦力传递到锚固区的稳定地层中，如图10-41所示。

1．岩层锚杆的抗拔力

当锚杆锚固于较完整的岩层中时，由于岩层与孔壁砂浆的摩阻力一般大于砂浆对锚杆的握裹应力。因此，锚杆抗拔力一般取决于砂浆的握裹能力，锚杆的极限抗拔力为：

（10-48）

式中：—锚杆的极限抗拔力（kN）；

d —锚杆的直径（m）；

—锚杆的有效锚固长度（m）；

u —砂浆对于钢筋的平均握裹应力（kPa）。

2.土层锚杆的抗拔力

当锚杆锚固在风化岩层和土层中时，锚杆孔壁对砂浆的摩阻力一般低于砂浆

图10-41 灌浆锚杆锚固段的受力状态图

对锚杆的握裹力。因

此，锚杆的极限抗拔能力

取决于锚固地段地层对于锚固段砂浆所能产生的最大摩阻力，则锚杆的极限抗拔力为：

（10-49）

式中：D —锚杆钻孔的直径（m）；

τ—锚固段周边砂浆与孔壁的平均抗剪强度（kPa）。抗剪强度τ除取决于地层特性外，还与施工方法、

灌浆质量等因素有关，最好进行现场拉拔试验以图6-42 锚杆的拉力—变形曲线

确定锚杆的极限抗拔力。

在没有试验条件的情况下，可根据过去拉拔试验得出的统计数据参考

使用（如表10-9所示），但施工时应进行拉拔验证。

表10—9孔壁对砂浆的极限抗剪强度3．灌浆锚杆拉拔试验

在计算锚杆的锚固长度时，关键是确定锚杆抗拔力。许多资料和实际经验表明，的计算值与实测值之间或同样条件下的实测值之间有相当大的离散性。因此，计算值只能作为一种估计，具体数值应通过现场拉拔试验的验证后确定。国外有关锚杆中明确规定：为了避免过分依靠锚杆抗拔力的计算公式，原则上要根据原位的拉拔试验结果及材料强度来确定锚杆的容许抗拔力。

锚杆的拉拔试验用于验证设计方案，应在初步设计之后和全面开工之前进行，并应在工程现场至少取得三根锚杆的极限抗拔力和拉力（P）—变形（S）曲线（如图10-42所示）。以曲线上明显的转折点A 对应的拉力为极限抗拔力。

由拉拔试验结果来获得极限抗拔力时，重要的是选定一个衡量极限抗拔力的标准，铁道部科学研究院针对锚定板抗拔力提出了三种判别标准，即极限稳定标准、局部破坏标准和极限变形标准，以转折点A确定极限抗拔力采用的就是第二种判别标准。根据拉拔试验的极限抗拔力确定锚杆容许承载力TR时应考虑一定的安全储备。

已有资料表明，值不会随着锚固段的长度成比例地增大，式（10-49）只适用于10m以内的锚固段。另外，值也不会单纯地随锚杆直径的增大成比例地提高。

（二）扩孔型灌浆锚杆的抗拔力

1.压缩桩法

对于锚杆端部采用扩孔形式的锚杆，其极限抗拔力视地层性质而不同。当锚固体处在岩层中时，锚杆的极限抗拔力往往取决于砂浆的抗压强度；当锚固体处在土层中时，锚固体的抗拔力为锚固体侧面的摩阻力与断面突出部分的抗压力之和（如图10-43所示），即：

（10-50）式中：F —锚固体的周面摩阻力；

Q —锚固体受压面上的抗压力。

图10-43 压缩桩法图图10-44 柱状剪切法

2.柱状剪切法

对于土层扩孔锚杆，假定锚杆在拉拔力的作用下锚固体扩大部分以上的土体沿锚杆轴线方向作柱状剪切破坏，如图10-44所示，锚固体的极限抗拔力：

（10-51）

式中：—锚固体扩大部分以上滑动土体与外界土体表面间的抗剪强

度(kPa)。

值也是根据统计资料凭经验选定的或根据现场拉拔试验数值综合加以确定。

四、构件设计

锚杆挡土墙构件包括墙面板、钢筋混凝土肋柱和锚杆。

1. 墙面板设计

墙面板一般采用钢筋混凝土槽形板、矩形板和空心板，有时也采用拱形板，大多为预制构件。混凝土强度不低于C20，墙面板厚度不得小于0.2m ，宽度视吊装设备的能力而定，但不得小于0.3m，一般采用0.5 m。预制墙面板的长度考虑到锚杆与肋柱的连接一般较肋柱间距短0.1～0.12 m，或将锚杆处的墙面板留有缺口。墙面板与肋柱的搭接长度不小于0.1 m。

墙面板以肋柱为支点，当采用槽形板、矩形板和空心板预制构件时，墙面板可按简支板计算内力，其计算跨度为净跨加板的两端搭接长度；当采用拱形板预制构件时，墙面板可按双铰拱板计算内力。墙面板直接承受土压力，对每一块墙面板来说，承受的荷载为梯形均匀荷载，而且每一块板所承受的荷载是不同的。在设计中一般将墙面板自上而下地分为若干个区段，每一区段内的墙面板厚度是相同的，并按区段内的最大荷载进行计算，但墙面板的规格不宜过多。

在现浇结构中，墙面板常作成与肋柱连在一起的连续板，应按连续梁计算内力。

2.肋柱设计

肋柱截面可采用矩形、Ｔ形、正方形，沿墙长方向肋柱宽度不宜小于0.3m。肋柱的间距由工点的地形、地质、墙高及施工条件等因素确定，考虑工地的起吊能力和锚杆的抗拔力等因素，一般可采用2.0～2.5 m。肋柱可采用整体预制，亦可分段拼装或就地灌注，肋柱采用的混凝土标号不低于C20。

肋柱与地基的嵌固程度与基础的埋置深度有关，它取决于地基的条件及结构的受力特点。一般设计时考虑采用自由端或铰支端。当为自由端时，肋柱所受侧压力全部由锚杆承受，此时肋柱下端的基础仅做简单处理。通常当地基条件较差、挡土墙高度不大以及处治滑坡时按自由端考虑。铰支端时要求肋柱基础有一定的埋深，使少部分推力由地基承受，可减少锚杆所受的拉力。若肋柱基础埋置较深，且地基为坚硬的岩石时，可以按固定端考虑，这对减少锚杆受力较为有利，但应注意地基对肋

柱基础的固着作用而产生的负弯矩。固定端的使用应慎重，因为施工中往往较难保证设计条件，同时由于固定端处的弯矩、剪力较大，也影响肋柱截面尺寸。

肋柱的基础应采用C15混凝土或75号水泥砂浆砌片石。

锚杆的内力计算时，严格地说，肋柱是支承在一系列弹性支座上

的，但由于这些弹性支座的柔度系数不易确定，故在计算时一般仍视肋柱为支承于刚性支座的简支梁或连续梁。由于肋柱上的锚杆层数和肋柱基础嵌固程度的不同，其内力计算图式也不同，当锚杆层数为三层或三层以上时，可近似地看成连续梁；当锚杆为两层，且基础为固定端或铰支端时，按连续梁计算内力；基础为自由端时，应按双支点悬臂梁计算内力。

肋柱截面尺寸应按计算截面弯矩来确定，并满足构造要求。考虑到肋柱的受力及变形情况较复杂，截面配筋一般采用双向配筋，并在肋柱的内外侧配置通长的主要受力钢筋。配筋设计包括：（1）按最大正负弯矩决定纵向受拉钢筋截面面积；

（2）计算截面的抗剪强度，确定箍筋数量、间距以及抗剪斜钢筋的截面面积与位置；

（3）抗裂性计算。

五、锚杆设计

1.锚杆的主要类型

锚杆按孔径大小可分为锚索（大锚杆）和小锚杆。锚索所需锚孔孔径较大，一般为100～150mm,有时达250～350mm，采用钻机或锚杆钻机钻孔，钻孔深度可达50m或更长。锚索由数根钢筋或钢丝束或钢绞线组成。小锚杆锚孔直径为38～50mm，可用普通风钻钻孔，钻孔深度3～5m，小锚杆一般为一根钢筋。

按地层中的锚固方法可分为楔缝式锚杆和灌浆锚杆。楔缝式锚杆

一般用在锚固岩层较为坚硬的地区，小锚杆楔缝较为简单，锚杆插入钻孔后，施加压力，使楔子挤入锚杆端部楔缝，迫使杆端张开嵌固在岩层上。大锚杆的固定较为复杂，一般要加工特殊锚固装置，使锚杆头上的外夹片嵌固在岩层上。灌浆锚杆分为普通灌浆锚杆（如图10-45所示）、扩孔锚杆（如图10-46所示）、预压锚杆、预应力锚杆。预压锚杆是在灌浆时对水泥砂浆施加一定的压力，预应力锚杆是对锚杆施加张拉应力。

此外，法国曾采用一种I·R·P 型锚杆，杆心设有孔道，杆壁有阀门，可以通过锚杆于肋柱的接头处，重复灌入砂浆，以控制灌注的深度，从而使锚杆本身在锚固的同时对土层进行加固。在灌浆材料上，除常用的水泥砂浆外，美国、法国曾用过树脂材料，日本还用了化学液体灌浆，利用化学液体的膨胀

性来提高锚杆的抗拔能力。

2.锚杆的布置图10—45普通灌浆锚杆

锚杆的布置直接涉及到锚杆挡土墙

墙面构件和锚杆本身设计的可行性和经济性。布设时要求考虑墙面构件的预制、运输、吊装和构件受力的合理性，同时要考虑锚杆施工条件、受力条件等。每级肋柱上视肋柱高度可设

为两层或多层锚杆，一般布置2～3层。若锚杆布置太疏，则肋柱截面尺寸大，锚杆粗而长，但若布置过密，锚杆之间受力的相互影响使锚杆抗拔力受到影响，此时锚杆抗拔力就变的比单根锚杆设计拉力低。根据已建工程的经验，锚杆的位置应尽可能使肋柱所受弯矩均匀分布。

3.锚杆截面设计

锚杆截面设计主要是确定锚杆所用材料的规格和截面积，并根据锚杆的布置和灌浆管的尺寸确定钻孔的直径。

锚杆可采用Ⅰ级或Ⅱ级钢筋或钢丝索，还可采用高强钢绞线或高强粗钢筋。钢筋锚杆宜采用螺纹钢，直径一般应为18～32mm，锚孔直径应与锚杆直径相配合，一般为锚杆直径的3倍。锚杆应尽量采用单根钢筋，如果单根不能满足拉力需要，也可采用两根钢筋共同组成一根锚杆，但每孔钢筋数不宜多于3根。

作用于肋柱上的侧压力由锚杆承受。锚杆为轴心受拉构件,其每层锚杆所受轴向拉力(MN)(如图10-47所示)为：

（10-52）

式中：—锚杆轴向拉力（kN）

R—由肋柱计算求得的支座反力（kN）；

所需钢筋面积为：

（10-53）

式中：—钢筋的截面积（）；

Ｋ—荷载安全系数，可取２.0；

—钢筋的抗拉设计强度（kPa）.

锚杆钢筋直径除满足强度需求外，尚需增加2mm防锈安全储备。为防止钢筋锈蚀，还需验算水泥砂浆（或混凝土）的裂缝，其值不应超过容许宽度(0.2mm)。

图10-47 锚杆拉力计算图式图10-48 锚杆长度计算图式

4.锚杆的长度设计

锚杆由非锚固段（即自由段）和有效锚固段组成。非锚固段不提供抗拔力，其长度应根据肋柱与主动破裂面或滑动面（有限填土）的实际距离确定（如图10-48所示）。如果地质条件较好，不太可能形成主动破裂面，则非锚固段长度可以短于到理论破裂面的距离。有效锚固段提供锚固力，其长度应根据锚杆的拉力按式（10-54）计算。并应按式（10-55）验算锚杆与砂浆之间的容许粘结力。

（10-54）

式中—锚杆有效锚固长度（m）；

N—锚杆轴向拉力（kN）；

D—锚孔直径（m）；

τ—锚孔壁对砂浆的极限剪应力（kPa）；

K—安全系数，可取2.5。

同时尚应按下式对锚杆与砂浆间的容许粘结力进行检算：

（10-55）

式中：n—锚杆钢筋根数；

d—锚杆钢筋直径(m)；

[c]—锚杆与砂浆之间的容许粘结力（kPa）；

β—考虑成束钢筋系数，单根钢筋β=1.0，两根一束β=0.85，三根一束β=0.7。

锚杆有效锚固段长度除满足抗拔稳定性要求外，还应控制锚杆最小长度，即岩层中≥4m；土层中≥5m。

5.锚杆与肋柱的连接

当肋柱为就地灌注时，必须将锚杆钢筋伸入肋柱内，其锚固长度应满足钢筋混凝土结构规范的要求。当采用预制的肋柱时，锚杆与肋柱的连接形式有三种：螺母锚固、弯钩锚固和焊短钢筋锚固。外露金属部分用砂浆包裹加以保护。

螺丝端杆应采用延伸性能和可焊性能良好的钢材，按照与锚杆钢筋截面等强度的条件进行设计，如果采用45SiMnV精轧螺纹钢筋作锚杆，钢筋本身的螺旋即可作为丝扣并可安装螺帽，所以不需要再另外焊接螺丝端杆。

6.锚杆防锈措施

钢筋的锈蚀作用受许多因素影响。暴露在湿空气中并与酸性水和空气反复接触的钢筋锈蚀速度最快，埋在碱性土中而且其周围孔隙水和空气不易流动时钢筋不易锈蚀。一般埋在土中的钢筋必须进行防锈处理。

钢筋锚杆的防锈措施应选用柔性材料，而不宜采用包混凝土等刚性防护。锚杆未锚入地层部分，必须作好防锈处理。一般在钢筋表面涂两层防锈漆，并缠裹用热沥青浸透的玻璃纤维布两层，以完全隔绝钢筋与土中水及空气的接触。锚杆也可采用镀锌的方法进行防锈处理。锚杆螺栓与肋柱连接部位无法包裹，是防锈的薄弱环节，应压注水泥砂浆或用沥青水泥砂浆充填其周围并用沥青麻布塞缝。此处应慎重处理。

7.锚杆的倾斜

锚杆在地层中一般都沿水平向下倾斜一定的角度，通常在10°～45°之间。具体倾斜度应根据施工机具、岩层稳定的情况、肋柱受力条件以及挡土墙要求而定。锚杆的倾斜度是为保证灌浆的密实，有时也为了避开邻近的地下管道或浅层不良土质等。从受力的角度来看，水平方向为好，但这种水平锚杆由于上述原因而往往不能实现。当倾斜度为45°时，抗拔力仅为水平方向的1/2，而且锚杆倾斜度的增加会使结构位移加大，因此锚杆倾斜度不宜太大。多层锚杆挡土墙为了减少墙的位移量，应使中层和低层锚杆缓于上层锚杆的倾斜度，如图10-49所示。

六、壁板式锚杆挡土墙

壁板式锚杆挡土墙根据施工方法不同，可分为就地浇注和预制拼装两种类型。对于就地

浇注的壁板式锚杆挡土墙，其锚杆端头直接插图10—49锚杆的倾斜度

入混凝土板中，与壁面板一起浇注，不存

在锚头单独施工问题。而预制拼装式在预制混凝土壁面板时，应留有锚头或预留孔道。此种挡土墙的锚杆多用楔缝式锚杆，适用于岩石边坡防护。

1.锚杆

锚杆的间距，按墙后填土的性质、壁面板受力合理及经济等综合确定。其水平间距一般为1～2m；竖向以布置2～3排锚杆为宜。采用预应力锚杆时，其间距可适当加大。

2.壁面板

壁面板宜为整块钢筋混凝土板，采用就地浇注或预制拼装。预制墙面板必须预留锚杆的锚定孔。为便于施工，一般采用等厚截面，其厚度不宜小于0.3m。混凝土强度等级不宜低于C20。

就地浇注的墙面板的内力计算，可分别沿竖直方向和水平方向取单位宽度按连续梁计算。计算荷载在竖直方向取墙面板的土压应力，在水平方向取墙面板所在位置土压应力的平均值。

3.锚杆与墙面板的连接

如墙面板就地浇注，应将锚杆插入混凝土一起浇注，插入长度不小于30倍的钢筋直径。对于预制墙面板，应在墙面板架设好后，立即浇注混凝土使墙面板与锚杆连接成整体，为加强其连接牢固性，可设钢筋混凝土锚帽。

锚杆挡墙工程施工方案

挡墙工程施工概况 经现场勘测，土方开挖无法放坡，需在土方四周支护钢筋砼挡墙板，距基础外边工作面宽1米，砼墙高3米，厚300mm，底部放脚高500mm，宽1300mm，配置双层双向Φ16@150,拉筋φ8@600。 、施工部署 （一）.工程质量目标 在此我们将严格按照施工组织设计精心组织施工，确定工程质量按国家验收标准GB50300—2001《建筑工程施工质量验收统一标准》进行验收，并由建设单位、监理单位、设计单位评定工程质量必须达到合同约定的合格标准。 （三）.施工组织 1.技术准备 （1）.组织施工技术人员阅读施工图，写出读图记录，并汇总施工图中存在的问题，以利在设计图纸会审交底会上统一解决。 （2）.准备本工程需用的施工验收规范及标准。 （3）. 写出砂浆和砼配合比试配委托书，送原材料检验，进行砂浆、砼配合比试配工作。 （4）.提出原材料计划、半成品加工计划。 （5）.搞好施工现场平面布置规划。 （6）.编制施工组织设计。 （7）.建立工程施工质量检验制度。 （8）.施工前对施工仪器进行检验校核。

施工仪器及通讯设备采用计划如下表： 施工设备选择及布置 根据工程进度和生产需要，合理计划、确定该工程机械和设备类型和数量。详下表：

主要脚手架用量计划表 支撑系统及模板设计及验算 （一）。模板设计及验算 挡墙按每段高3m进行浇注，厚度300mm，模板采用小块钢模拼装。模板采用2根Φ48×3.5mm的钢管组成的竖向及水平楞夹牢，钢楞外采用对拉螺栓拉紧，钢楞间距600×600 mm，先背横杆，后背立杆。对拉螺栓采用M16，设置间距为600×600mm。距离楼地面第一道钢楞和对拉螺栓高度一般不能超过300mm。砼强度等级C25, 其输送方式为泵送入模内，浇筑速度为1.6m/h，混凝土入模温度为25℃，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度180～200mm。 由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土

理正挡土墙设计详解

第一章功能概述 挡土墙是岩土工程中经常遇到的土工构筑物之一。为了满足工程技术人员的需要，理正开发了本挡土墙软件。下面介绍挡土墙软件的主要功能： ⑴包括13种类型挡土墙――重力式、衡重式、加筋土式、半重力式、悬臂式、扶壁式、桩板式、锚杆式、锚定板式、垂直预应力锚杆式、装配式悬臂、装配式扶壁、卸荷板式； ⑵参照公路、铁路、水利、市政、工民建等行业的规范及标准，适应各个行业的要求；可进行公路、铁路、水利、水运、矿山、市政、工民建等行业挡土墙的设计。 ⑶适用的地区有：一般地区、浸水地区、抗震地区、抗震浸水地区； ⑷挡土墙基础的形式有：天然地基、钢筋砼底板、台阶式、换填土式、锚桩式； ⑸挡土墙计算中关键点之一是土压力的计算。理正岩土软件依据库仑土压力理论，采用优化的数值扫描法，对不同的边界条件，均可快速、确定地计算其土体破坏楔形体的第一、第二破裂面角度。避免公式方法对边界条件有限值的弊病。尤其是衡重式挡土墙下墙土压力的计算，过去有延长墙背法、修正延长墙背法及等效荷载法等，在理论上均有不合理的一面。理正岩土软件综合考虑分析上、下墙的土压力，接力运行，得到合理的上、下墙的土压力。保证后续计算结果的合理性； ⑹除土压力外，还可考虑地震作用、外加荷载、水等对挡土墙设计、验算的影响； ⑺计算内容完善――土压力、挡土墙的抗滑移、抗倾覆、地基强

度验算及墙身强度的验算等一起呵成。且可以生成图文并茂的计算书，大量节省设计人员的劳动强度。

1第二章快速操作指南 1.1操作流程 图2.1-1 操作流程 1.2快速操作指南 1.2.1选择工作路径 图2.2-1 指定工作路径 注意：此处指定的工作路径是所有岩土模块的工作路径。进入某一计算模块后，还可以通过按钮【选工程】重新指定此模块的工作路径。

理正挡土墙说明书

理正挡土墙说明书 篇一：理正挡土墙设计详解 1 第一章功能概述 挡土墙是岩土工程中经常遇到的土工构筑物之一。为了满足工程技术人员的需要，理正开发了本挡土墙软件。下面介绍挡土墙软件的主要功能： ⑴包括13种类型挡土墙――重力式、衡重式、加筋土式、半重力式、悬臂式、扶壁式、桩板式、锚杆式、锚定板式、垂直预应力锚杆式、装配式悬臂、装配式扶壁、卸荷板式； ⑵参照公路、铁路、水利、市政、工民建等行业的规范及标准，适应各个行业的要求；可进行公路、铁路、水利、水运、矿山、市政、工民建等行业挡土墙的设计。 ⑶适用的地区有：一般地区、浸水地区、抗震地区、抗震浸水地区； ⑷挡土墙基础的形式有：天然地基、钢筋砼底板、台阶式、换填土式、锚桩式； ⑸挡土墙计算中关键点之一是土压力的计算。理正岩土软件依据库仑土压力理论，采用优化的数值扫描法，对不同的边界条件，均可快速、确定地计算其土体破坏楔形体的第一、第二破裂面角度。避免公式方法对边界条件有限值的弊病。尤其是衡重式挡土墙下墙土压力的计算，过去有延长

墙背法、修正延长墙背法及等效荷载法等，在理论上均有不合理的一面。理正岩土软件综合考虑分析上、下墙的土压力，接力运行，得到合理的上、下墙的土压力。保证后续计算结果的合理性； ⑹除土压力外，还可考虑地震作用、外加荷载、水等对挡土墙设计、验算的影响； ⑺计算内容完善――土压力、挡土墙的抗滑移、抗倾覆、地基 强度验算及墙身强度的验算等一起呵成。且可以生成图文并茂的计算书，大量节省设计人员的劳动强度。 2 第二章快 速操作指南 2.1 操作流程 图2.1-1 操作流程 2.2 快速操作指南 2.2.1 选择工作路径 图2.2-1 指定工作路径 注意：此处指定的工作路径是所有岩土模块的工作路径。进入某一计算模块后，还可以通过按钮【选工程】重新指定此模块的工作路径。 2.2.2 选择行业及挡墙形式 1．适用于公路、铁路、水利及其它行业。

锚杆挡土墙施工工艺设计

锚杆挡土墙施工工艺 锚杆挡土墙施工技术是在锚杆防护与挡土墙防护基础上组合发展起来的，是利用锚杆加固连接岩体并通过锚杆抗拔力克服挡土墙后土压力达到防护目的。 1 工艺特点 1）锚杆挡土墙结构具有自重轻、省材料、施工快、柔性大、能适用于承载力较低的地基。 2）采用锚杆挡土墙，可以代替庞大的圬工工结构，基本不占用空间。 2 适用范围 锚杆挡土墙可作为山边的支挡结构物，也可用于地下工程的临时支撑。在墙较高时，它可以自上而下分级施工，避免坑壁及填土的坍塌。对于开挖工程它可避免内支撑，以扩大工作面而有利于施工。同时由于其施工占地少，可缩小基础开挖面积，加快施工速度。这种挡墙对于岩石陡坡地区及挖方地区有利。 3 工艺原理及设计要求 3.1 防护原理 锚杆挡土墙是靠锚固于稳定土层中锚杆所提供的拉力，以承受结构物的挡土墙的土压力、水压力来保证挡土墙的稳定。 锚杆挡土墙示意见图1。 图1 锚杆挡土墙示意图 3.2 工艺设计要求 3.2.1 锚杆直径及钻孔直径 在锚杆挡土墙中，锚杆必须承受一定的抗拔力，并且通过注浆连接并固结周围岩体，因此，锚杆直径及钻孔直径均不能过小，一般采用Φ25～28mm螺纹钢锚杆，φ68～110mm直径钻孔。 3.2.2 锚杆长度选择 锚杆长度选择主要考虑两个方面的因素，即提供足够的抗拔力和加固边坡岩体，其要求长度主要取决于墙后坡面岩体的性状，如土质边坡的密实情况，石质边坡节理、裂隙的产状和发育情况等。

锚杆上下排间距不宜小于2.0m ，水平间距不宜小于1.5m ；锚固段长度不应小于4.0m ；自由段长度不宜小于5.0m ，并应超过潜在滑裂面1.5m 。但锚杆总长一般不宜超过20m 。 3.2.3 注浆 锚杆注浆一般采用水泥砂浆，要求强度等级一般不小于M20。 3.2.4 锚头及锚锭板 当挡土墙肋柱就地灌注时，锚杆必须插入肋柱，并保证其锚固长度符合规范要求。当肋柱为预制拼装时，锚杆与肋柱之间一般采用螺栓连接，由螺钉端杆、螺母、垫板和砂浆包头所组成，也可采用焊短钢筋等形式以保证锚固力的传递。 3.2.5 挡土墙 锚杆式挡土墙有两种主要形式：柱板式和板壁式。柱板式挡土墙是锚杆连接在肋柱上，肋柱间加挡土板；而板壁式是由钢筋混凝土面板和锚杆组成。柱板式锚杆挡土墙由肋柱、挡土板组成。可以为预制拼装式，也可就地灌注。 4 施工工艺流程 锚杆挡土墙施工工艺流程见图2。 5 操作要点 5.1 施工准备 1）复核设计图纸，领会设计意图，拟定施工方案，组织三级技术交底及安全交底； 2）根据设计图纸，选择砂浆及混凝土配合比，按设计坡率清理边坡。 5.2 肋柱、挡板预制 1）构件可采用工厂或就地预制，采用何种形式要根据现场实际和施工单位条件而定。一般当施工现场场地狭窄，选择工厂预制，可保证面板质量，但在运输过程中要采取有效措施防止构件破损。面板在运输和堆放时要竖立不可平放堆叠； 2）预制场地要平整加固，当采用底垫时也可不设置混凝土地面；面板预制模板以组合钢模板为佳，若采用木模时应内衬铁皮；模具 要涂刷隔离剂，使用后要及时清理； 3）按规范要求做好钢筋及预埋件的下料、弯制、绑扎、焊接等工序，预制时应控制好预埋件（预埋孔）位置和混凝土保护层厚度，不得有露筋现象； 4）按照配合比配置干硬性或半干硬性混凝土，严格控制用水量。采用混凝土振动器将混凝土振 清理边坡 布置钻孔 钻孔 安设锚杆 注浆 安装锚头（焊接骨架钢筋） 挡土墙施工 锚杆制作 配合比选定 验收锚杆 图2 锚杆挡土墙施工工艺流程图

锚杆挡土墙.

锚杆挡土墙 1、引用文件 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB 50086-2001 《水泥及灌浆材料应用技术规范》GB 50448-2008 《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2012 《通用硅酸盐水泥》GB 175-2007 《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》GB/T1346-2011 《水泥胶砂强度检验方法（ⅠSO法）》GB/T17671-1999 《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107-2010 2、施工准备 2.1作业条件 建立高程控制网，根据业主单位和设计图纸所给予坐标点、边线点，做好记录，保存测量成果资料，经复核无误后，对全线坐标点水准点进行加密布设，树立永久性标志，并由技术负责人复核无误后，才进行加固及保护。 用极坐标法进行桩的定位放样。其测量精度必须符合工程测量规范GB50026的要求。 在施工前，清除坡面的浅表堆积层，裸露出基岩面，然后进行脚手架的搭接和安装，为后面的锚杆施工作好准备工作。 原材料的检查：批材料到达工地后，应进行质量检查，合格后方可使用。 挡土墙基础地基承载力必须符合设计要求，且经检测验收合格后方可进行后续工序施工。 2.2材料及机具 3、操作工艺 3.1工艺流程 测量放线→锚杆施工→砼挡板、肋柱施工→伸缩缝施工 3.2测量放线 钻锚杆孔前，应根据设计要求和已知坐标点位及水准点，使用全站仪、水准仪，准确测放出基础开挖边线及确定锚杆锚的点位，并做出标记。

3.3锚杆施工 3.3.1施工顺序 一般高切坡开挖是由坡顶向下分层开挖施工，因此锚杆施工多由坡顶往下进行逆作法分段施工，每阶切坡高度要进行限制，一般设计是坡面高度大于8m的边坡，基岩按8m分阶放坡，两阶之间留有平台，平台宽2m，待上段施工结束之后才允许下段施工。 3.3.2搭设施工平台 根据现场地形情况，人工铺设平台基础，其基础要求平整牢固。 要有适当的宽度和步架高度，能满足工人操作、材料堆放和运输的需要。 具有稳定的结构和足够的承载力，能保证施工期间在可能出现的规定限值内的使用荷载作用下，不变形、倾斜、不摇晃。与作业面高度相统一，并与垂直运输设施相适应，以确保垂直运输转入水平运输的需要。 搭设过程中要及时设置连墙杆、斜撑杆、剪刀撑以及必要的缆绳和吊索，避免脚手架发生偏斜和倾倒，同时脚手板要铺满，铺平或铺稳，不得有探头板。 3.3.3钻机安装 钻机安装要求平稳周正，主动钻杆倾角与设计倾角一致，机具角度符合设计要求后才能开钻。 3.3.4钻进成孔 钻机就位后，调整立轴角度，使之对准孔位，且与设计倾角一致，施工时如遇钻孔塌孔，则用套管护壁，确保成孔质量。钻孔终孔深度比设计超深尺寸小于+5cm，孔距误差±15cm。钻孔结束后，用高压空气清除孔内残渣，保持孔内清洁，畅通。 开孔慢速钻进，待正常后全速钻进；遇潮湿孔，采用气液两相的混合介质，克服岩粉粘结、结团、孔壁缩径等现象； 试验孔及正式施工第一孔，采用筒式钻具工艺取出样心，获取地质资料，指导钻孔施工，确保锚固段位于稳定的土体中； 施工钻具、钻杆必须垂直，在粗径钻具上部2米处加一扶正器，以后钻杆上每隔2～4米家加一扶正器，以确保锚孔斜度达到规范规定；

理正深基坑悬臂式挡土墙计算.docx

悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：悬臂式挡土墙 1 计算时间： 2014-05-05 11:30:47 星期一 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 3.350(m) 墙顶宽: 0.150(m) 面坡倾斜坡度: 1: 0.000 背坡倾斜坡度: 1: 0.040 墙趾悬挑长DL: 0.700(m) 墙趾跟部高DH: 0.300(m) 墙趾端部高DH0: 0.150(m) 墙踵悬挑长DL1: 0.800(m) 墙踵跟部高DH1: 0.300(m) 墙踵端部高DH2: 0.150(m) 加腋类型:不加腋 钢筋合力点到外皮距离: 50(mm) 墙趾埋深: 3.150(m) 物理参数: 混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3) 混凝土强度等级: C30 纵筋级别: HRB400 抗剪腹筋等级: HRB400 裂缝计算钢筋直径: 16(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度) 地基土容重: 17.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 150.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.300 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 24.000(度)

墙后填土土层数: 2 土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力 (m) (kN/m3) (kN/m3) (度) (kPa) 调整系数 1 1.000 18.000 --- 22.000 0.000 1.000 2 2.800 17.200 --- 24.000 14.500 1.000 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 1.000 0.000 0 坡面起始距墙顶距离: 0.200(m) 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) 钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002） ===================================================================== 第 1 种情况: 组合1 ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 填土重力分项系数 = 1.000 √ 3. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √ 4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √ ============================================= [土压力计算] 计算高度为 3.350(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 0.000(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 25.920(度) Ea=7.592 Ex=6.032 Ey=4.610(kN) 作用点高度 Zy=1.620(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 墙身截面积 = 1.063(m2) 重量 = 26.566 kN 整个墙踵上的土重 = 19.194(kN) 重心坐标(0.485,-2.147)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 34.808(kN) 相对于趾点力臂=0.347(m)) (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.300 滑移力= 6.032(kN) 抗滑力= 25.553(kN) 滑移验算满足: Kc = 4.236 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 21.008(kN) > 0.0 (二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.836 (m) 相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 1.185 (m) 相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.347 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.326 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.620 (m)

锚杆、锚索、土钉、锚索和加筋挡土墙

锚杆、锚索、土钉、锚管和加筋挡土墙 锚杆和锚索其实是一个东西，土钉和锚管其实是一个东西 锚杆：将拉力传至稳定岩土层的构件。当采用钢绞线或高强钢丝束作杆体材料时，也可称为锚索。 锚索：当锚杆杆体采用高强钢绞线制作的时候可称之为锚索 土层锚杆：锚固于土层中的锚杆。 岩石锚杆：锚固于岩层内的锚杆。 土钉墙：采用土钉加固的基坑侧壁土体与护面组成的支护结构。土钉可被视为小尺寸的被动式锚杆（部份类似于全长粘结型锚杆），分为钻孔注浆钉与击入钉两种，土钉材料为角钢、圆钢、钢筋或钢管。 锚管：当土钉杆体采用钢花管（就是钢管上面钻出几个注浆孔）的时候可称之为锚管。 土钉与锚杆不同之处有： 受力机理 1）土钉是被动受力，即土体发生一定变形后，土钉才受力，从而阻止土体的继续变形； 2）锚杆是主动受力，即通过对锚杆时间预应力，在基坑未开挖前就限制土体发生过大变形； 土钉是一种土体加筋技术，以密集排列的加筋体作为土体补强手段，提高被加固土体的强度与自稳能力； 锚杆是一种锚固技术，通过拉力杆将表层不稳定岩土体的荷载传递至岩土体深部稳定位置，从而实现被加固岩土体的稳定。 二者主要区别在于土钉墙是将土钉锚固在钢筋网片或承板上；锚杆是将杆件锚固在承压梁上。土钉-砂浆锚钉主要用于基坑侧壁安全等级宜为二、三级的非软土场地且基坑深度不宜大于12米的土体加固；锚杆用于深深基础或多用于明挖隧道工程中。 土钉墙（Soil Nail Wall）是一种原位土体加筋技术。将基坑边坡通过由钢筋制成的土钉进行加固，边坡表面铺设一道钢筋网再喷射一层砼面层和土方边坡相结合的边坡加固型支护施工方法。其构造为设置在坡体中的加筋杆件（即土钉或锚杆）与其周围土体牢固粘结形成的复合体，以及面层所构成的类似重力挡土墙的支护结构。 锚杆挡土墙是指利用锚杆技术建筑的挡土墙，由钢筋混凝土墙面和锚杆组成，依靠锚固在岩层内的锚杆的水平拉力以承受土体侧压力。按墙面构造的不同，分为柱板式和壁板式两种。所谓柱板式是指挡土墙的墙面由肋柱和挡土板组成，挡土板直接承受墙面后填料产生的土压力，挡土板支承于肋柱，肋柱与锚杆相连（用得多）；而壁板式则不设立柱，墙面仅由墙面板构成，墙面板直接与锚杆连接。 土钉墙与加筋土挡土墙的异同 土钉墙与加筋土墙均是通过土体的微小变形使拉筋受力而工作；通过土体与

锚杆挡墙专项施工方案~改概论

一、编制依据 1、本工程施工合同、本工程设计图施工图。 2、〈〈锚杆喷射混凝土支护技术规范〉〉GB50086-2011 3、〈〈建筑地基基础设计规范〉〉GB50007-2011 4、〈〈建筑边坡支护技术规范〉〉GB50330-2012 5、〈〈建筑工程施工质量验收统一标准〉〉GB50300-2001 6、〈〈混凝土结构工程施工质量验收规范〉〉GB50204-2014 7、〈〈建筑地基基础工程施工质量验收规范〉〉GB50202-2013 8、国家和地方现行施工验收规范、操作规程、质量检验评定标准和安全检查标准。 9、国家颁发的《工程建设标准强制性条文—房屋建筑部分》、《建设工程质量管理条例》。 二、工程概况 工程名称：重庆南川区骑龙生态农业园 工程地点：重庆市南川区骑龙乡 工程内容及规模：1、养猪场约8000平米及沼气池；2、二级道路约30公里及管网、堡坎、绿化工程；3、养老公寓约50000平米等内容；等三个单位工程。 猪舍7栋：约3577㎡；干粪房1栋：约170㎡及办公楼：约225㎡；总计建筑面积：约3972㎡。二级道路约30公里及管网、13段挡墙、绿化工程。

三、施工进度计划 于相应的建筑同时平行进行，具体见施工组织总设计。 四、施工准备 4.1技术准备 (1)施工前，阅读、审核施工图纸，澄清有关技术问题，领会施工图纸设计意图。学习相关施工技术指南和验收标准。 (2)按地质、水文资料、环保要求，结合现场情况，测量放样定出开挖范围，确定开挖方式、深度等。 (3)熟悉钢筋制作安装规范要求，计算钢筋数量，绘制钢筋加工安装大样图。 (4)根据施工图纸和工程结构形式、荷载大小验算模板受力。 (5)对施工作业人员进行技术交底。 4.2劳动准备 木工：20人；砼工：10人；钻孔工：4人；材料运输工：10人架子工：5人 4.3机械准备 自卸汽车5辆、2台350挖机、砼搅拌机350型一台、手推车10台、插入式振捣棒4台、钻孔机2台、钢筋调直机1台、钢筋断料机1台、钢筋弯曲机1台、混凝土喷射机2台套。 4.4材料准备 (1)消耗材料：根据设计和有关施工要求选定该肋柱板式挡土墙施工所需混凝土、钢筋等材料，并按设计和有关规范取样进行原材检验，经检验合格的原材由项目部材料管理人员根据工程进展需要，分期送往

锚杆式挡土墙

锚杆式挡土墙验算[执行标准：通用] 计算项目：锚杆式挡土墙 1 计算时间：2011-08-01 10:47:35 星期一 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 8.000(m) 肋柱的宽: 0.400(m) 肋柱的高: 0.400(m) 肋柱的间距: 2.500(m) 挡土板的类型数: 1 板类型号板厚(m) 板宽(m) 板块数 1 0.200 1.000 8 锚杆数: 3 锚杆序号距顶距离(m) 入射角(度) 自由段长度(m) 锚固段长度(m) 1 2.000 15.000 6.000 7.000 2 4.000 15.000 6.000 8.000 3 6.000 15.000 6.000 7.000 钢筋直径: 25(mm) 锚孔直径: 150(mm) 柱底支承条件: 固定 物理参数: 立柱混凝土强度等级: C25 钢筋纵筋合力点到外皮距离: 35(mm) 立柱纵筋级别: HRB335 立柱箍筋级别: HPB235 立柱箍筋间距: 200(mm) 挡土板混凝土强度等级: C25 板纵筋合力点到外皮距离: 35(mm) 挡土板板纵筋级别: HRB335 钢筋容许拉应力: 735000.000(kPa) 砂浆与岩石之间粘聚力标准值: 60.000(kPa)

钢筋与砂浆之间粘聚力标准值: 2100.000(kPa) 挡土墙类型: 抗震区浸水挡土墙 墙后填土内摩擦角: 30.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度) 地震烈度: 设计烈度7度 水上地震角: 1.50 水下地震角: 2.50 水平地震系数: 0.10 重要性修正系数: 1.00 综合影响系数: 0.25 水平地震作用沿竖向分布形式: 梯形 墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3) 土压力计算方法: 库仑 土压力分布形式: 三角形分布 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 20.000 0.000 1 第1个: 距离0.000(m),宽度20.000(m),高度0.500(m) 地面横坡角度: 80.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 30.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙内侧常年水位标高: -2.000(m) 挡墙外侧常年水位标高: -8.500(m) 钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 注意：内力计算时，库仑土压力分项(安全)系数= 1.200 ===================================================================== 第1 种情况: 一般情况 [土压力计算] 计算高度为8.000(m)处的库仑主动土压力 第1破裂角：10.000(度) Ea=83.107(kN) Ex=80.275(kN) Ey=21.510(kN) 作用点高度Zy=3.106(m) (一) 立柱内力配筋计算 [ 基本信息] 左支座自由右支座固接 跨号跨长(m) 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 2.000 400 400 2 2.000 400 400 3 2.000 400 400 4 2.000 400 400 [ 计算结果]

锚杆挡墙施工方案要点

锚杆挡墙施工方案 1.编制依据 1.1工程招标文书、答题纪要。 1.2建筑设计研究院设计的……已建环境挡墙加固工程的建筑、结构施工图。 1.3国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规。 1.4国家强制性技术质量标准、施工验收规范、规程。 1.5工艺标准及操作规程 1.6本公司ISO9002标准质量体系程序文件及管理规章制度。 2.工程概况 ……已建环境挡墙工程位于……地带，场地平基后已形成长约510米，高2—9米左右的挡墙。挡墙上部为2.0—8.0米左右的素填土层，边坡下部为0—13米左右的粘性土层；下伏强风化岩石及中等风化岩石。边坡岩体结构属层状结构，岩层倾向310度，倾角60度，加固挡墙地段所处边坡为土质边坡。场地整体基本稳定，仅局部地段土体稳定性差，因此，本加固挡墙地段仅考虑土体的稳定问题。场地已建挡墙顶或墙脚有已建成物，因此应对边坡进行永久性支护。本挡墙加固工程采用格架式锚杆及锚杆混凝土挡墙进行永久支护，肋柱基础采用钻孔灌注桩或柱基；采用逆作法（从上阶挡墙到下阶挡墙）施工。已建挡墙所处的边坡类别为Ⅳ类，边坡重要性系数取1.00（边坡工程

安全等级为二级）。坡顶附加荷载为30KN/m2，M30水泥砂浆与岩石之间的粘结强度为0.25Mpa。 中风化岩石的饱和抗压强度标准值：泥岩：4200Kpa，砂岩：6000Kpa，灰岩：41400 Kpa。 2.1锚杆按2.0m×2.5m网格布设。 2.2锚杆孔径分别为110mm和130mm，主筋2Φ25（A-A、B-B、D-D、E-E、F-F、G-G、H-H地段）和3Φ25（D-D地段）；M30水泥砂浆。 2.3肋柱及联梁：截面400×400，主筋6Φ20，箍筋φ8@150，锚杆1米范围加密为100，C25砼。 2.4.土层及强风化岩层中的锚杆应作防腐处理，可采用润滑油三度、沥青玻纤布缠裹两层的方法。 2.5砼墙厚200mm，水平筋φ12@150（双层），竖向筋φ10@150（双向），拉结筋φ6.5@450呈梅花形，C25砼。 2.6.泄水孔按2500×20000网格布臵，孔径150mm，外倾5%，孔周500mm范围采用卵石堆壤。 2.7.挡墙每20m设伸缩缝一道，缝宽30mm，缝中嵌沥青麻筋。 2.8.格架式锚杆及锚杆挡土墙采用逆作法施工，即从上阶挡墙施工至下阶挡墙。 2.9.砼保护层厚度：梁、肋柱、墙均为35mm。 3.招标要求及投标承诺 3.1招标要求

锚杆挡墙施工方案.

挡墙支护施工方案 一、锚杆挡墙工程概况: 1、边坡工程概况 本工程 K0+050~K0+200道路两侧均为挖方区。根据现场踏勘,道路左侧以及 道路右侧 K0+100~K0+200路段均保持原状,道路左侧现状标高 209.000左右,道路 右侧 K0+100~K0+200段现状标高 219.000左右。按照道路与现状之间的标高关系,形成的边坡坡高 :道路左侧最大高度为 10.0m ,道路右侧最大高度接近 20.0m 。 道路 K0+050~K01+110右侧临近龙湖开发的“春森彼岸“小区的下滨江路道路,该小区现正处于施工期间,其现状标高一直处于变化中, 根据最新实测的地质断面图, 本工程在该段的实际开挖高度在 10.0m 以下,局部仅 2~3m 。 工程道路红线严格按照道路边线划定, 故很大程度限制了道路边坡的放坡。但由于本工程位于待开发地块内,故若地块开发方案能与道路修建相结合, 根据两者之间的最终标高关系来设计边坡可以将边坡工程的设计以及工程费用减少至最合理的程度。道路左侧的边坡全部按照临时坡率进行放坡,边坡不作支护;但由于道路 右侧 K0+100~K0+200段征地拆迁尚为完成,坡顶尚有大量的民房存在,按照不支护进行放坡处理的方案将导致业主协调难度加大,故必需进行边坡支护,同时由于道路红线的限制,边坡坡率不可能放缓。道路 K0+050~K0+100由于“春森彼岸“小区修建下滨江路道路,本工程的边坡坡率并不大,边坡设计直接按照现状进行设计。 2、边坡支护主要技术标准 2.1设计基准年限 根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002及《地质灾害防治工程设计 规范》 (DB50/5029-2004, 边坡工程设计基准年限为 50年。 2.2安全等级

锚杆挡土墙

肋柱式锚杆挡土墙 由肋柱和挡土板组成。锚杆间距一般比板壁式锚杆挡土墙大，锚孔直径100㎜-150㎜，需采用钻机钻孔，灌注沙浆后，杆体和锚孔孔壁粘结为一体，属于以粘结力为主要锚固作用的锚杆类型 板式挡墙：采用矩形人工挖孔桩，共布置19根，桩尺寸为1.25m×1.25m，桩中心间距为4m，挡土板厚度为0.3m。挡土板上应预埋DN100的PVC泄水管，间距4m×2m，行列式布置。 二者主要区别在于土钉墙是将土钉锚固在钢筋网片或承板上；锚杆是将杆件锚固在承压梁上。土钉-砂浆锚钉主要用于基坑侧壁安全等级宜为二、三级的非软土场地且基坑深度不宜大于12米的土体加固；锚杆用于深深基础或多用于明挖隧道工程中。 土钉墙（SoilNailWall）是一种原位土体加筋技术。将基坑边坡通过由钢筋制成的土钉进行加固，边坡表面铺设一道钢筋网再喷射一层砼面层和土方边坡相结合的边坡加固型支护施工方法。其构造为设置在坡体中的加筋杆件（即土钉或锚杆）与其周围土体牢固粘结形成的复合体，以及面层所构成的类似重力挡土墙的支护结构。锚杆挡土墙是指利用锚杆技术建筑的挡土墙，由钢筋混凝土墙面和锚杆组成，依靠锚固在岩层内的锚杆的水平拉力以承受土体侧压力。按墙面构造的不同，分为柱板式和壁板式两种。所谓柱板式是指挡土墙的墙面由肋柱和挡土板组成，挡土板直接承受墙面后填料产生的土压力，挡土板支承于肋柱，肋柱与锚杆相连；而壁板式则不设立柱，墙面仅由墙面板构成，墙面板直接与锚杆连接。 锚杆挡土墙是由钢筋混凝土肋柱、墙面板和水平（或倾斜）的锚杆联合组成的轻型支档结构物。

基坑肋板式锚杆挡墙边坡支护分别有钢砼肋板、肋柱、横梁、冠梁、基础梁组成,对基坑土壁起挡土 桩锚支护结构是基坑开挖边坡支护方法中最常的一种，它主要有由一系列排桩和锚杆组成，其中排桩为挡土体系，锚杆为支撑体系。在不能进行放坡开挖及等施工条件受到限制的的城市密集区被经常采用。桩锚支护体系中的排桩主要要来挡土和挡水，锚杆主要是利用其自身与地层的锚固力给排桩体系一个水平的支撑拉力，阻止倾倒与土体滑动。一般来说，桩锚支护体系可应用于开挖深度在一的基坑工程中。国内外常用以下几种方法对排桩锚杆支护结构进行分析。 部分组成，在基坑地下水位较高的地方，支护桩后还有防渗堵漏的水泥土墙等，它们之间相互联系，相互影响，相互作用，形成一个有机整体。桩锚支护体系其主要特点是采用锚杆取代基坑支护内支撑，给支护排桩提供锚拉力，以减小支护排桩的位移与内力，并将基坑的变形控制在允许的范围内。

边坡锚杆支护挡土墙加固施工方案

第一章、工程概况 一、工程概况 工程名称：远洋·原香项目环境边坡治理工程 工程地点：重庆市巴南区大山村轻轨站旁边 建设单位：XXX地产开发有限公司 监理单位：XXX建设监理咨询有限公司 施工单位：XXX建设（集团）有限公司远洋项目部 该工程于2014年12月开工，根据所在区域不同分为四标段和五标段两部分。场地内部已建有条石重力式挡墙,该部分挡土墙需要加固处理。2016年6月我单位中标为四标段，第四标段已建有T17-T18-T19-T20段、T1-T2段、T3-T4段、T5-T10段、T11-T12段、D19-D21段、D22-D24段重力式挡墙及新建的毛石混凝土挡墙，排洪沟，小区道路等。重力式挡墙形式主要有俯斜式挡墙及衡重式挡墙两种。 本工程场地内地下水贫乏，无地下管网，无有毒有害气体源，无淤泥、流砂、管涌、断层、崩塌、泥石流等不良地质现象，场区部分为挖方区，部分为填方区。 L-M段抗滑桩锚索加固(原条石挡墙拆除）（长约119m，高度约5m)；N10段抗滑桩面板锚索工程（顶部卸载，底部反压）（长约71m，高度约6m）；T11-T12段面板.锚索工程（加固）（长约55.26m，高度约8.2m)；T1-T2段面板锚索工程（加固）（长约51.9m，高度约6.5m)；T5-T10第1-5段（长约54.3m，高度约6.5m)；第12段系肋柱锚杆加固（长约26m，高度约8m)；H-G段抗滑桩面板工程（长约162m)；X1-X2倾斜式挡土墙（新建）（长约

42m，高度约5.2m)；X3-X4重力式挡土墙（新建）（长约22m，高度约5.6m)；E-F段原条石挡土墙拆除，重新建设衡重式挡土墙，高度约7-11m，长度约43m；挡土墙拆除部分为：D19-D21段，长约39m,高度约6m；T3-T4段，长约33.2m，高度约7m；T17-T20段，长约71m，高度约6m；D22-D24段，长约48m，高度约6m。 因本工程前期挡墙出现异常，经建科院鉴定后进行加固。 二、施工场地的地层地质情况 2.1地形地貌 勘察区为场地构造剥蚀及脊状、台状丘陵斜坡地貌，地势整体东高西低，场地北高侧山坡最高高程325m，南侧最低高程240m,高差约854m,自然坡角10~30°左右。 2.2气象 场地位于重庆巴南区大山村轻轨站旁，交通便利。勘察区属亚热带季风气候区，极端气温－1.8℃－42.8℃，四季分明。年平均降雨量1141.8mm，降雨主要集中于5-9月，且常有雷阵暴雨。 2.3水文地质条件 场地内填土、砂岩属透水层，粉质粘土，泥岩及页岩属不透水层，为相对隔水层。根据地勘报告：场地内无地下水，场地环境内型为Ⅱ内，地表水、地下水、土体对钢筋混凝土及混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性。 2.4地层结构 根据勘察报告，主要地层为：场内揭露地层岩性主要为第四系素填土、

理正挡土墙计算书

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：衡重式挡土墙 6 计算时间： 2013-06-22 23:31:27 星期六 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 9.600(m) 上墙高: 3.400(m) 墙顶宽: 0.660(m) 台宽: 1.500(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.150 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.200 下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 下墙土压力计算方法: 力多边形法 物理参数： 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度)

墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 第 1 种情况: 组合1 ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 填土重力分项系数 = 1.000 √ 3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √ 4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √ ============================================= [土压力计算] 计算高度为 10.242(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 31.060(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 32.720(度) Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度) Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.222(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角： 34.222(度) Ea=201.028 Ex=199.855 Ey=21.676(kN) 作用点高度 Zy=2.979(m) 墙身截面积 = 25.299(m2) 重量 = 581.869 kN 衡重台上填料重 = 90.539(kN) 重心坐标(1.649,-1.646)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500

锚杆挡土墙施工工艺

3-4 锚杆挡土墙施工工艺 3-4-1 工艺概述 适宜于岩石路堑和石料缺乏、地基不良以及挖基工作量大的地段，锚杆挡土墙是铁路基建工程一种轻型支挡形式，施工方便，工艺简易，施工速度快。 一、锚杆挡土墙的结构形式 1. 锚杆挡土墙由立柱、挡板和钢锚杆三部分组成。锚杆挡土墙组成部分和构造要求见图 3-4.1所示。 ①立柱（也叫肋柱）：断面采用矩形或方形。立柱间距根据土压力而定，一般在2~4m 之间。 ②锚杆：可分为单根锚杆和多根组合锚杆。 ③挡板：可分为矩形挡板，槽型挡板和拱形挡板几种。 2.锚杆与柱的联结方式 ①螺栓联结：用螺栓及垫板联结立柱和锚 杆端部，这种联结适用于直径20~30各类 粗钢筋。 ②焊接联结：在立柱支点处安置钢垫板，然后在穿出钢垫板的钢筋头部焊数根8~10cm 长的短钢筋头，以代替螺帽；也可 以穿过立柱和钢垫板的钢筋弯钩，以代替螺帽。 ③自锚联结：在立柱支点并沿锚杆钢筋通 过的位置预留一个楔形孔道，待锚杆与立 柱安装就位后，用高强度混凝土填充楔形孔与钢筋周围的孔隙，形成握固锚杆的自锚头。 3.当挡土墙较高时，应布置成两级或多级挡土墙。每级之间设1.5~2m 宽的平台，自上而下逐级施工，避免边坡坍塌。每级挡墙不宜过高，一般为5~6m 。为便于立柱及挡板的安装，以竖直墙背为多。墙后应回填砂卵石等渗水材料，由下部泄水孔排入边沟内。 二、锚固有效长度计算 路堑锚杆挡墙可分为岩质地段和土质地段两种。 （1）岩质地段锚杆 L=σs/4u ·d L=（K-σs ）/·d 式中 σs ——锚杆的极限抗拉强度（MPa ） u ——砂浆对钢筋的平均握固力，一般u=2.5~4.0MPa; d ——锚杆直径（cm ）; K ——安全系数。 按上式应考虑岩石由于裂隙和节理的切割而有松动的可能，安全系数取1.05~1.1。 （2）土质地段锚杆（包括风化岩石、页岩、泥岩、半岩质类的地段） L=K ·T 1/τ·D(C+K 0·r ·h ·tg ρ) 式中 K ——安全系数； T 1——极限拉力（N ）； D ——锚杆钻孔直径（cm ）; C ——锚固区土层的黏聚力； ρ——土的摩擦角； r ——土层的容重量（Kn/m 2 ） h ——锚固段以上地层覆盖厚度； 下墙 排水护板肋柱 上墙 挡土板 锚杆图3-4.1 锚杆挡土墙构造示意图

理正挡土墙设计计算实例

理正挡土墙设计计算实例 作者：张茜 来源：《城市建设理论研究》2014年第05期 摘要：北京理正软件设计研究所编制的挡土墙计算软件深受广大设计人员的喜爱。该款软件数据界面直观、操作方便，计算过程中为设计人员节省了大量的工作时间，本文借助工程实例向大家介绍一下该款软件的使用方法。 关键词：理正、悬臂式挡墙、稳定中图分类号：TU476+.4文献标识码：A 正文: 挡土墙是岩土工程中经常遇到的土工构筑物之一。北京理正软件设计研究所编制的挡土墙计算软件深受广大设计人员的喜爱。该款软件数据界面直观、操作方便，具有以下几点有点： 包括13种类型挡土墙; 参照公路、铁路、水利、市政、工民建等行业的规范及标准，适应各个行业的要求; 适用的地区广; 挡土墙基础的形式种类多; 该软件依据库仑土压力理论，采用优化的数值扫描法，对不同的边界条件，均可快速、确定地计算其土体破坏楔形体的第一、第二破裂面角度。避免公式方法对边界条件有限值的弊病。尤其是衡重式挡土墙下墙土压力的计算，过去有延长墙背法、修正延长墙背法及等效荷载法等，在理论上均有不合理的一面。本软件综合考虑分析上、下墙的土压力，接力运行，得到合理的上、下墙的土压力。保证后续计算结果的合理性； 除土压力外，还可考虑地震作用、外加荷载、水等对挡土墙设计、验算的影响; 计算内容完善一一土压力、挡土墙的抗滑移、抗倾覆、地基强度验算及墙身强度的验算等一起呵成，且可以生成图文并茂的计算书。 综合以上优点，设计人员在计算过程中采用该软件，可以节省大量的计算时间，降低工作强度。在实际工程设计计算中，确定挡土墙的计算类型，根据理正挡土墙软件的操作流程进行计算，能很快的得到计算结果。 工程实例:

挡土墙类型与构造

§4 挡土墙类型与构造 一、基本概念 什么是挡土墙 挡土墙用途与目的 挡土墙各部分名称 挡土墙：用来支撑天然或人工斜坡土体（路基填土或山坡土体）不致坍塌以保持土体稳定性，或使部分侧向荷载传递分散到填土上的一种结构物。 挡土墙的用途与目的 由于土体自重、土上荷载或结构物的侧向挤压作用，挡土结构物所承受的来自墙后填土的侧向压力。 用途目的 1用于陡坡路段，坍、滑路段防止土体坍塌、滑动，稳定路基或山坡2用于沿河浸水路段保护并稳定边坡，降低填方对水流的影响3用于高填深挖或大填大挖路段减少填挖方量、降低边坡高度 4用于建筑条件受限路段解决用地受限、生态或文物古迹保护问题挡土墙各部分名称 二、挡土墙类型及适用范围

按刚度及位移方式：刚性挡土墙，柔性挡土墙 按用途和使用场合（路基横断面位置）：路堑挡土墙，山坡挡土墙，路肩挡土墙，路堤挡土墙 按支挡原理和结构特点 重力式挡土墙衡重式挡土墙半重力式挡土墙 悬臂式挡土墙扶壁式挡土墙 加筋土挡土墙锚杆挡土墙

锚定板挡土墙柱板式挡土墙柱板式挡土墙 垛式挡土墙竖向预应力锚杆挡土墙土钉式挡土墙 重力式挡土墙 特点：依靠墙身自重抵御土压力；形式简单，取材容易，施工简便。 适用范围：石料丰富（或用水泥混凝土）；地基良好 衡重式挡土墙 ?特点 –利用衡重台上填土的重量和全墙重心的后移，增加墙身稳定，节约断面尺寸； –墙面陡直，下墙墙背仰斜，可降低墙高，减少基础开挖。 ?适用范围：山区、地面横坡陡峻的路肩墙，也可用于路堑墙(兼有拦挡坠石作用)或路堤墙 半重力式挡土墙 特点 在墙背加入少量钢筋，以减薄墙身，节省圬工 墙趾较宽，以保证基底宽度，必要时，在墙趾处设少量钢筋