支架计算说明书
支架强度计算
支架是安装从下端到上端高度为4m以下的太阳能电池阵列时使用。计算因从支架前面吹来（顺风）的风压及从支架后面吹来（逆风）的风压引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲（压缩）以及拉伸强度，安装螺栓的强度等，并确认强度。
（1）结构材料
选取支架材料，确定截面二次力矩I M和截面系数Z。
（2）假象载荷
1）固定荷重（G）=
组件质量
2）风压荷重（W）
（加在组件上的风压力（W M）和加在支撑物上的风压力（W K）的总和）。
W=1/2×（C W×σ×V02×S）×a×I×J
3）积雪载荷（S）。与组件面垂直的积雪荷重。
总荷重（W）
正压：5）=1）+2）+3）
负压：5）=1）-2）+3）
载荷的条件和组合
载荷条件一般地方多雪区域
长期平时G G+0.7S
短期积雪时G+S G+S
暴风时G+W G+0.35S+W 地震时G+K G+0.35S+K
附件1：△风荷载计算△
（1）设计时的风压载荷
W=C w×q×A w（作用于阵列的风压载荷公式）
式中W——风压荷重
C w——风力系数
q ——设计用速度压（N/m2）
A w——受风面积（m2）
（2）设计时的速度压
q=q0×a×I×J
式中q——设计时的速度压（N/m2）
q0——基准速度压（N/m2）
a——高度补偿系数
I——用途系数
J——环境系数
3）用途系数。通常1.0
用途系数建设地点的周围地形等状况
1.15 ①极重要的太阳能光伏发电系统
1.0 ②普通的太阳能光伏发电系统
0.85 ③短时间或者①以外的系统，且太阳能电池阵列在地面以上高度为2m以下场合
4）环境系数。通常1.0
环境系数建设地点的周围地形等状况
1.15 如海面一样基本没有障碍物的平坦地域
0.90 树木、低层房屋（楼房）分布平坦的地域
0.70 树木、低层房屋密集的地域，或者中层建筑（4-9层）物分布的地域
（3）风力系数
1）组件面的风力系数。
若是如下图所示的安装形态的场合，采用下图数据即可。
地面安装型 （单独）
屋顶安装型
风力系数
顺 风逆 风备 注
正 压负 压
正 压负 压
Φ
0.79
0.87
1.06
0.94
1.18
1.43
15°
30°
45°
20°
27°
12°
Φ
0.75
0.61
0.49
0.45
0.40
0.08
支架为数个的场合，周围端部的风力
系数取左边值，中央部的风力系数取左边
值的1/2最好。在左边没有标注的角度由下
式求得：
（正压）0.65+0.009Φ;
（负压）0.71+0,016Φ
附件2：△积雪荷载计算△
设计时的积雪载荷：
S=C S×P×Z S×A S
式中S——积雪荷重
C S——坡度系数
P ——雪的平均单位质量（相当于积雪1cm的质量，N/m2）
一般的地方19.6N以上，多雪区域为29.4N以上。
Z S——地上垂直最深积雪量（cm）
A S——积雪面积
（1）坡度系数
坡度＜30°＞30°～40°40°～50°50°～60°＞60°坡度系数C S 1.0 0.75 0.5 0.25 0 （2）雪的平均单位质量
雪的平均单位质量是指积雪厚度为1cm、面积为1m2的质量。
（3）积雪量
太阳能电池阵列面的设计用积雪量设定为地上垂直最深的积雪量（Z S），但是，经常扫雪而积雪量减少的场合，根据状况可以减小Z S值。
备注：南昌市50年一遇最大载荷。
载荷要求：风载为0.45KN/M2；
雪载为0.45KN/M2
安装方式屋顶厂房屋顶支架；
载荷计算：
备注：此处正压对组件影响比较大，所以只需考虑正压即顺风情况。
单块组件风载：(此处以12度角正压计算）
W=0.75*450*1.64*0.992=549N
单块组件雪载：
S=450*A S=450*1.64*0.992=732N
总载荷计算：（考虑最差情况，暴风雪时）
F=W+0.35S+G组件=549+732*0.35+200=1005N
由于支架在所有排列中最大跨度为1.0M，所以这里按照最大跨度计算；查SOLIDWORKS截面属性可知，导轨的抗弯截面模量3.549CM3，
导轨强度计算：
由于每块组件所受最大载荷为1005N，组件与组件之间的和力为1005N，由于总载荷由2根导轨承受所以单根导轨受力为503N.
所以集中载荷为503N，跨度为1.0M，是当集中载荷在中间时导轨受力最大，查机械设计手册可知Mmax=PL/4=503*1/4=126N*M；
σ=Mmax/Wf=126/3.549=35.5MP＜145MP
所以导轨应用是安全的；
模型模拟验证：
模型信息
模型名称: 可调支架 新导轨 - 1000
当前配置: 默认
实体
文档名称和参考引用
视为
容积属性
文档路径/修改日期
凸台-拉伸1
实体
质量:0.899798 kg 体积:0.000333258 m^3
密度:2700 kg/m^3 重量:8.81802 N
导轨 - 1000.SLDPRT Aug 05 10:21:09 2014
算例属性
算例名称算例 1
分析类型静应力分析
网格类型实体网格
热力效果: 打开
热力选项包括温度载荷
零应变温度298 Kelvin
包括SolidWorks Flow Simulation 中的液压效
关闭
应
解算器类型FFEPlus
平面内效果: 关闭
软弹簧: 关闭
惯性卸除: 关闭
不兼容接合选项自动
大型位移关闭
计算自由实体力打开
摩擦关闭
使用自适应方法: 关闭
结果文件夹SolidWorks 文档(D:\工作文件\小金)
单位
单位系统: 公制(MKS)
长度/位移mm
温度Kelvin
角速度弧度/秒
压强/应力N/m^2
材料属性
模型参考
属性
零部件
名称: 6063-T5 模型类型: 线性弹性同向性 默认失败准则: 未知
屈服强度: 1.45e+008 N/m^2 张力强度: 1.85e+008 N/m^2 弹性模量: 6.9e+010 N/m^2 泊松比: 0.33 质量密度: 2700 kg/m^3 抗剪模量: 2.58e+010 N/m^2 热扩张系数: 2.3e-005 /Kelvin
SolidBody 1(凸台-拉伸1)导轨 - 1000
曲线数据:N/A
载荷和夹具
夹具名称
夹具图像
夹具细节
固定-1
实体: 2 面
类型: 固定几何体
合力
零部件 X Y Z 合力 反作用力(N) 486.535 -35.8257
-0.0211906
487.852 反力矩(N ·m)
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载荷名称 装入图象 载荷细节
力-1
实体: 2 面 类型: 应用法向力 值: 503 N
网格信息
网格类型实体网格
所用网格器: 标准网格
自动过渡: 关闭
包括网格自动环: 关闭
雅可比点 4 点
单元大小12.2592 mm
公差0.612962 mm
网格品质高
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网格信息- 细节
节点总数43785
单元总数22681
最大高宽比例56.478
单元(%)，其高宽比例< 3 0.833
单元(%)，其高宽比例> 10 36.5
扭曲单元(雅可比)的% 0
完成网格的时间(时;分;秒): 00:00:16
计算机名: PC201404011352
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反作用力
选择组单位总和X 总和Y 总和Z 合力
整个模型N 486.535 -35.8257 -0.0211906 487.852 反作用力矩
选择组单位总和X 总和Y 总和Z 合力
整个模型N·m 0 0 0 0
算例结果
名称类型最小最大
应力1VON:von Mises 应力71946.4 N/m^2
节: 11681 1.83423e+007 N/m^2 节: 6857
可调支架新导轨- 1000-算例1-应力-应力1
位移1URES:合位移0 mm
节: 1 0.296916 mm 节: 3806
可调支架新导轨- 1000-算例1-位移-位移1
应变1ESTRN :对等应变 1.41537e-006
单元: 4353 0.000226646 单元: 14334
可调支架新导轨- 1000-算例1-应变-应变1
结论：导轨符合安装要求。
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17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17.2 混凝土模板及支架支撑工程 说明 一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。 二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。 三、现浇混凝土模板： 1、现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板(扣件式钢管支撑)考虑。钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。 2、独立基础(独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台)与带形基础(带形桩承台)的划分：长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础(满堂桩承台)；其余为带形基础(带形桩承台)。 独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。 图16.1.1 杯口基础 3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。 4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。 5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。 6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。 7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆(弧)形独立柱定额子目。 8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。直形墙执行墙柱定额子目。 9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。 10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收，定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0.1元/㎡，其他机械费0.4元/㎡。 柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.3，梁面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.35。12、电梯井外侧模板、洞口侧壁模板按墙柱模板计算。 13、板： （1）有梁板是指梁与板构成一体的板。 （2）无梁板是指不带梁直接由柱承重的板。 （3）平板是指无柱、无梁由墙承重的板。 14、有梁板或平板与圈梁相连者，应分别按有梁板、平板和圈梁定额子目计算。有梁板或平板与圈梁的划分以板底为界。 15、斜屋面有梁板模板，以屋面的设计斜度(斜面与水平面的夹角)为依据。对于设计斜度≤15°的坡屋面，按有梁板定额子目计算；对于15°<设计斜度<25°的斜屋面，按底面支模计算，套用有梁板模板定额乘以系数1.05；对于在25°≤设计斜度≤60°的斜屋面，按上下双面支模计算，套用斜屋面有梁板模板定额；对于设计斜度>60°的坡屋面，按上下双面支模计算，套用墙模板定额。 16、雨蓬与圈梁或梁的划分以梁外侧为界。 17、有梁式的雨蓬按有梁板定额子目计算。 18、挑出墙面的板宽度>20cm者按雨蓬定额子目计算，每级宽度≤20cm者按线条定额子目计算。 19、栏板模板定额适用于高度小于1.6m且厚度小于120mm的栏板和女儿墙。如栏板和女儿墙设计高度大于1.6m或厚度大于120mm，应分别按墙、压顶相应定额子目计算。 20、屋面檐口斜板包括斜板、压顶、肋板或小柱，按栏板定额子目乘以1.15系数计算。 21、挑檐、檐沟(天沟)与圈梁或有梁板的划分以梁外侧为界，檐沟包括底板和反口。 22、与主体结构不同时浇捣的厨房、卫生间等处墙体下部现浇混凝土翻边的模板执行圈梁相应子目。 23、整体楼梯休息平台为圆(弧)形时，应按圆(弧)形梁、板增加费定额子目计算圆(弧)形增加费，不得按圆(弧)形楼梯定额子目计算。休息平台为悬挑时，应按墙外的水平投影面面积计算。 楼梯是按建筑物一个自然层双跑楼梯考虑，如单坡直行楼梯（即一个自然层无休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数1.2；三跑楼梯（即一个自然层两个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.9；四跑楼梯（即一个自然层三个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.75。剪刀楼梯执行单坡直行楼梯相应系数。 24、压顶定额适用于突出一道线的压顶，突出二道线的压顶按线条定额子目计算。 25、台阶模板定额适用于无底模的台阶，台阶两端的模板已综合在定额内。有底模的台阶按整体楼梯定额子目计算。 26、小型构件是指单个体积或单个外形体积≤0.1m3，且定额中未列出的子目。
桥梁支架计算书
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
(产品管理)气管支架使用产品说明书
（产品管理）气管支架使用 产品说明书
MICRO-TECH Stent and Introducer system 食道支架产品使用说明书NO.1 【品名】MTN型形状记忆钛镍合金食道加膜支架 【主要成分】钛、镍和硅橡胶 【结构】编织/机织支架、被覆硅橡胶薄膜 【形状】壹端或俩端为喇叭口形、杯口形、球形、蘑菇形等的圆柱形 【型号】MTN-S-G 【规格】直径16-22mm，长度40-120mm。 【用途】用于食道、贲门和吻合口狭窄的扩张治疗及食道瘘的堵瘘治疗 【特点】 1、钛镍形状记忆合金自膨式食道及吻合口支架具有优良的生物相容性和耐腐蚀性，同时具有稳定的记忆特性和超弹性。于0-10℃（或冰水）环境中支架为软化状态，于壹定范围内可改变形状，易于放入φ8mm的置入器中。于人体内（环境温度大于33℃之上）将支架由置入器中放出，可逐步恢复到原来形状。支架产生持续柔和的径向扩张力，作用于食道内壁上，使狭窄部位逐步扩张且恢复通畅。 2、支架于体温下具有良好的超弹性，能顺从食道的蠕动，从而既保持食道通畅又无太多不舒适感。机织支架的结构经特殊设计，病人不适感更小。 3、支架俩端圆滑，无尖角或毛刺，减少对食道壁的损伤。 4、被覆于支架表面的硅橡胶薄膜具有良好的生物相容性，耐胃酸腐蚀，可抑制肿瘤向食道内生长或可封堵食道瘘口。 【适应证】有手术禁忌的食道癌、贲门癌、化学损伤或其他创伤造成的食道狭窄，术后吻合口狭窄经多次扩张无效者及肿瘤复发者、贲门失弛缓症、食道气管瘘、食道纵隔瘘等。
MICRO-TECH Stent and Introducer system 食道支架产品使用说明书NO.2 【使用方法】 1、支架长度选择：壹般支架长度要超过狭窄段30～40㎜，植入食道后支架下端超过狭窄段10～20㎜，上端高出20㎜左右； 2、支架直径选择：应根据患者情况选用不同直径的支架，壹般食道狭窄选用φ20㎜的支架，因放射治疗引起的狭窄宜用φ16～18㎜的较柔软的支架或机织支架，端部形状以杯/球形较为适宜； 3、术前壹天行钡餐拍片，确定狭窄部位的位置，狭窄段直径及长度，以选择适当地支架； 4、术前6小时禁食，术前10分钟以2％利多卡因口咽喷雾局麻，肌注15～20mg654-2，松弛食道平滑肌，减少消化道分泌物； 5、于X光监视下操作，经口先插入导管，经食道达胃部，再插入硬导丝至胃部；狭窄严重者，经口插入泥鳅导丝至胃部再沿泥鳅导丝插入导管，经导管交换硬导丝且将导丝盘于胃部后撤出导管,沿导丝插入置入器，确定位置正确后释放支架(位置的确定及释放支架的方法详见不同的置入器说明)。于内镜下操作，内镜的活检孔兼起导管的作用，狭窄严重内镜不能通过时，需于X线下操作； 6、对具有不同使用功能的置入器的具体使用方法见附录(附录中的标志为包装盒所装的置入器(或支架和置入器套装))。 【注意事项】 1、必须由经过培训的医师操作；
满堂支架验算书081026教程文件
湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月
满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：
二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图； 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载： 郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
支架检算
京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人： 复核人： 审核人： 单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京
目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8)
北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 （1）《木结构设计规范》（GB50005-2003） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） （9）其它相关规范、标准 （10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 （1）钢材的密度：7800kg/m3； （2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。 （4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。 （5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案
桥梁满堂支架计算书说明书
满堂支架及模板方案计算说明书 西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为～，箱梁采用C50混凝土。 以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧～8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距，在跨中其他部位间距。 1荷载计算 荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑴ q 1 ⑵ q ——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算 2 ＝（偏于安全）。 取q 2 ⑶ q ——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下 3 肋条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及替他承载构件时 取。 ⑷ q ——振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 4 ——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑸ q 5 ⑹ q ——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。 6 ⑺ q ——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 7 1.1.1荷载组合
液压支架使用说明
ZFS7200/17/29H型放顶煤工作面液压支架ZFG7200/22/30H（A）型放顶煤过渡液压支架 使用说明书 沈阳煤炭科学研究所 2003年4月
目录 一、概述 二、支架的组成、用途及特点 三、主要技术特征 四、适应条件及配套设备 五、主要结构部件及作用 六、液压系统 七、主要液压元件 八、支架的验收、运输及井下安装 九、支架的使用、操作和维护 十、常见故障、原因及处理
一、简述 ZFS7200/17/29H型放顶煤工作面液压支架ZFG7200/22/30H型放顶煤过渡液压支架是根据我国厚及特厚煤层且矿压较大的地质条件，并针对使用现场的具体使用条件和用户具体要求，在吸取国内外同类型支架优点基础上设计、制造的两种高工作阻力、高强度、大插板支撑掩护式低位放顶煤支架。两种支架与采煤机、前、后两部输送机及端头支架配套使用，可实现水平工作面或倾角小于10 的倾斜工作面厚或特厚煤层的割煤、移架、支护、放煤和运煤机械化作业，为推进与完善我国的综放开采，增加工作面单产，提高经济效益，减轻工人劳动强度，实现安全生产，提供了两种较为理想的国内外工阻最高的综放支护设备。 两种支架均为四柱倒置四连杆支撑掩护式低位大插板放煤型式。四根立柱支撑顶梁，主要承受顶板的垂直压力，并通过底座传递到底板上；通过布置在前、后两排立柱内的倒置宽整体四连杆与顶梁及底座铰接，使支架升降按一定的双纽线轨迹运动，并承受支架所受的水平力和侧向力；尾梁由两个内径为160mm（过渡架180mm）千斤顶支撑，内设行程800mm的大插板，用来掩护支架后部空间并放煤，顶梁和尾梁均带有固定和活动侧护板调节架间距；前梁带有伸缩梁和护帮板，使得该支架支撑能力大，切顶与防护性能好，支架纵横向稳定性较强。 ZFS7200/17/29H型放顶煤工作面支架、ZFG7200/23/32H型放顶煤过渡支架主要参数合理，结构比较完善，功能较为全面，材料及制
碗扣式脚手架检算书
附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。
(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求
高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书
现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
掩护式液压支架说明书
. 前言 经过近30 年的发展和努力, 我国液压支架的设计、制造水平在不断提高, 特别是在缓倾斜中厚煤层的液压支架方面积累了相当丰富的经验, 架型已基本趋于成熟、完善, 在品种和质量方面与国际先进水平相比差距越来越小。但在控制元件和控制系统方面, 与先进国家的产品相比还有较大差距。所以, 今后除应继续针对我国国情和煤层具体条件, 开发一些新架型、新品种外, 还应在改进支架控制系统和提高支架的工作可靠性方面下功夫。 近年来, 我国采煤综合机械化的水平有所提高, 随着综合机械化采煤技术的不断发展和新型大功率采煤机、工作面输送机的出现, 要求支架与之相配套, 但若支架的控制系统不作相应的改进, 是满足不了这一要求的。到目前为止, 我国国产液压支架的控制方式仍然停留在跟机手把单向邻架控制或本架控制水平。这种控制方式, 虽然具有控制系统简单、制造容易、造价较低和对煤层地质条件变化适应性较强的优点, 但它存在严重缺点: ①工人劳动条件差, 安全性差; ②移架速度慢, 影响采煤机效率的发挥; ③通风条件差,支架故障率高; ④支架支护效能的发挥程度与操作人员的经验多少和技能高低有密切关系。液压支架实现自动控制后, 就可有效地克服上述缺点, 实现对支架的电液控制, 而且有多种控制方式可供选择, 人员可在较安全的地方集中对整个工作面的支架进行远程控制或程序控制
1.液压支架的概述 1.1液压支架的组成 液压支架由顶梁、底座、掩护梁、立柱、推移装置、操纵控制系统等主要部分组成。 1.2液压支架的用途 在采煤工作面的煤炭生产过程中，为了防止顶板冒落，维持一定的工作空间，保证工作人员安全和各项作业正常进行，必须对顶板进行支护。而液压支架是以高压液体作为动力，由液压元件与金属构件组成的支护和控制顶板的设备，他能实现职称、切顶、移动和推移输送机等一套工序。实践表明液压支架具有支护性能好、强度高、移架速度快安全可靠等优点。液压支架与可弯曲输送机和采煤机组成综合机械化采煤设备，它的应用对增加采煤工作面产量、提高劳动生产率、降低成本、减轻工人的体力劳动和保证安全生产是不可缺少的有效措施。因此，液压支架是技术上先进、经济上合理、安全上可靠，是实现采煤综合机械化和自动化不可缺少的主要设备。 1.3液压支架的工作原理 液压支架在工作过程中，必须具备升、降、推、移四个基本动作，这些动作时利用泵站供给的高压乳化液通过工作性质不同的几个液压缸来完成的。
盖梁支架验算书
盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土
封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢 截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。 截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2
工程计算手册(桥梁工程)
工程计算手册(桥梁工程)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
桥梁工程 1、目的／使用范围 为确保桥梁施工的施工质量，达到设计及施工规范要求，提高产品质量，特制本作业指导书；本作业指导书适用于桥梁工程施工。 2、编制依据 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415–2003）; 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》(TB10424–2003); 3、作业内容及程序 地基处理→基地换填→墩台制作施工→梁的制作施工→支座安装→明桥面和桥梁附属设施施工 一、（1）桥梁地基处理： 1. 基坑开挖前应按地质、水文资料和环保要求，结合现场情况，制定 施工方案，确定开挖范围、开挖坡度、支持方案、弃土位置和防、排水等措施。 2.基坑土方施工应对支护结构、周围环境进行观察和观测，当发现异常情况应停止施工及时处理，待恢复正常后方可继续施工。 基地处理应符合下列规定：①基地处理应清除岩面松碎石块、淤泥、苔藓，凿出新鲜岩面，表面应清洗干净，应将去倾斜岩面凿平或凿成台阶；
②碎石类土及砂类土层基底成重面应修理平整，粘性土层基底整修时，应在天然状态下铲平，不得用回填土夯平； ③砌筑基础时，应在基础底面先铺一层5—10cm水泥砂浆 3.基坑平面位置、坑底尺寸必须满足设计和施工工艺设计要求。 4. 基坑开挖方式和支护必须满足设计要求。 5.基地地质条件必须满足设计要求。 基底高程的允许偏差和检验方法： （2）、基坑回填填料 1.基坑回填填料应符合设计要求，夯实应符合规定。 2.换填地基所用材料必须符合下列规定： 换填用砂应为中粗砂，有机质和泥量均不得大于5%； 碎石粒径不得大于100mm，含泥量不得大于5%； 石灰等级不得小于Ⅲ级。 3.换填范围必须符合设计要求。 4填料比例必须符合设计要求。 5.填筑和压实工艺必须符合设计和施工技术方案的要求。 6.压实密度必须符合设计要求。 换填地基和顶部高程允许偏差为±50 mm。 二、墩台制作施工 （1）钢筋加工绑扎
手机支架说明书
手机支架 设计说明书 设计者：戚鑫宇机制1413 津职业技术师范大学机械工程学院 2017年11月
手机支架设计说明书 作品简介：本设计主要针对手机用户，手机支架的创造灵感来源于生活中，有很多时刻人们并不方便用手去拿手机，那么就需要一种载体，去将手机支撑住，并且能够使人正常的观看屏幕或者是使用。本产品具有适用于所有型号手机，体积适当；2.结构简单，外观较好，操作方便；3.稳定性、强度足够好，能承受手机重量等特点。 第一章设计背景 随着现代社会经济的发展，手机成为了人们必不可少的随身之物。在现代的社会生活中，无论是吃饭睡觉，还是学习娱乐，使用手机俨然已成为一种习惯。那么随之而来必不可少的就是由于手机行业的发展，而衍生出来的其他行业。手机支架行业就是其中一种。手机支架在日常生活中的应用有许多，例如：车载手机支架，自拍杆，床上手机支架等。手机支架的创造灵感来源于生活中，有很多时刻人们并不方便用手去拿手机，那么就需要一种载体，去将手机支撑住，并且能够使人正常的观看屏幕或者是使用。 第二章功能说明 1.产品尺寸及三维图展示 本支架整体支架的宽度:20(mm),支架的厚度:3(mm),手机放置的倾角:120o 2.产品材料 本产品采用ABS塑料，ABS树脂是五大之一，其抗冲击性、耐热性、耐低温性、耐化学药品性及电气性能优良，还具有易加工、制品尺寸稳定、表面光泽性好等特点，是一种用途极广的热塑性工程塑料 3.主要功能：办公桌使用，用于支撑手机，适用于所有型号手机，也支持各 种类型的护套，硅胶套，适用范围广。 最大的特点是价格便宜，简洁大方，富有个性化。
第三章产品特点 这种手机支架相对于其它的手机支架有不同的地方，所以它的主要创新点是： 1.适用于所有型号手机，也支持各种类型的护套，硅胶套，适用范围广。 2.生产成本低，结构简单，易操作，易于携带； 3.稳定性好，强度足够好，能够承受手机重量。 4.外观简洁大方，颜色明朗，富有个性化。 第四章前景分析 随着经济的不断发展，移动手机市场的不断扩大，移动手机已经成为了人们必不可少的随身物件之一。从原来的小屏按键直板款，到现在的大屏电容触屏式手机，随着屏幕的加大，手的大小已经不能满足使用手机的需求了，因此使用便携式手机支架已经成为了一种趋势，这种趋势成为了手机的衍生行业发展的动力，手机支架行业的发展成为了必然，根据市场的调查，有超过四成的大学生使用手机支架。? 针对消费者而言，手机支架也不乏是一个比较时尚和趣味性的产品。在手机附属品中的市场也比较的宽广。从各种手机的支架可以看出，支架材料的使用也是很丰富多彩的。所以要想在竞争中取得胜利，新材料，以及新功能的出现是必不可少的。手机支架必然会朝着使用经济性，功能多样化，以及便携化的方向发展。
钢箱梁安装临时支撑架设计检算书
国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制： 复核： 审核：
中国中铁股份有限公司二〇一六年九月
目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)
北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表
钢箱结构图如下所示： 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示： 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构
桥梁支架模板计算
（六）、承台施工方案及模板计算 4、安装模板 承台桥墩均采用大块钢模板施工，设拉杆。面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0.3m，[14 横带间距0.5m，竖肋采用[10槽钢，间距30cm，横肋采用[14槽钢，间距100cm。横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。拉杆采用υ20圆钢 承台尺寸：钢桁梁部分11.4×18.4×3.5m。 模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。安装前在模板表面涂刷脱模油，保证拆模顺利并且不破坏砼外观。安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。由于承台几何尺寸较大，模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆，故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。模板与模板的接头处，应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。模板表面应平整，内侧线型顺直，内部尺寸符合设计要求。 模板及支撑加固牢靠后，对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。 5、浇注砼 钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误，然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录。 砼浇注采用商品砼。
浇筑的自由倾落高度不得超过2m，高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析。砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1.5m以上。砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形，预埋件移位等。密实的标志是砼面停止下沉，不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。 浇筑砼期间，设专人检查支撑、模板、钢筋和预埋件的稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时进行处理。砼浇筑完毕后，对砼面应及时进行修整、收浆抹平，待定浆后砼稍有硬度，再进行二次抹面。对墩柱接头处进行拉毛，露出砼中的大颗粒石子，保证墩柱与承台砼连接良好。砼浇筑完初凝后，用草毡进行覆盖养护，洒水养生。 6、养护及拆模 混凝土浇注完成后，对混凝土裸露面及时进行修整、抹平，待定浆后再抹第二便并压光或拉毛。收浆后洒水覆盖养生不少于7天，每天撒水的次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度，派专人上水养生。 混凝土达到规定强度后拆除模板，确保拆除时不损伤表面及棱角。模板拆除后，应将模板表面灰浆、污垢清理干净，并维修整理，在模板上涂抹脱模剂，等待下次使用。拆除后应对现场进行及时清理，模板堆放整齐。 7、基坑回填 拆除侧模并经监理工程师验收合格签认后，方可进行基坑回填，回填时应分层进行 8、承台模板计算
气管支架使用产品说明书
Stent and Introducer system 胆道支架使用产品说明书 NO.1 【品名】MTN型形状记忆钛镍合金胆道支架 【主要成分】钛和镍 【结构】编织支架 【形状】圆柱形 【型号】MTN-D 【规格】直径6-10mm，长度40-100mm。 【用途】用于因良、恶性病变造成的胆道狭窄或梗阻 【特点】 1、钛镍形状记忆合金自膨式胆道支架具有优良的生物相容性和耐腐蚀性，同时具有稳定的记忆特性和超弹性。在0-10℃（或冰水）环境中，支架为软化状态，在一定范围内可改变形状，易于放入7～8F的置入器中。在人体内（环境温度大于33℃以上）将支架由置入器中放出，可逐步恢复到原来形状，产生持续柔和的径向扩张力，作用在胆道内壁上，使狭窄部位扩张并恢复通畅。 2、支架在体温下具有良好的超弹性，能顺从胆道的弯曲，从而既保持胆道通畅又无太多不舒适感。 3、支架两端圆滑，无尖角或毛刺，显著减少对胆道壁的损伤。 【适应证】有手术禁忌的胆道癌或其他创伤造成的胆道狭窄，术后吻合口狭窄经多次扩张无效者及肿瘤复发者。较硬的向心性狭窄和肝内分支狭窄宜首选植入支架。 【使用方法】 1、支架长度选择：一般支架长度要超过狭窄段20㎜，置入胆道后支架下端超过狭
Stent and Introducer system 胆道支架使用产品说明书 NO.2 窄段10㎜，上端高出10㎜左右。 2、支架直径选择：应根据患者情况选用不同直径的支架，一般胆道狭窄选用φ8-10㎜的支架，置入2只支架时选用φ6～8㎜的支架。 3、术前6小时禁食。 4、PTCD后，将置入器沿导丝送达病灶处并释放支架。对具有不同使用功能的置入器的 具体使用方法见附录)。 5、支架释放后,用球囊扩张时,应一次扩张至支架应展开的直径。 6、植入支架后,通过留置的外引流管/内外引流管进行造影观察,两周后黄疸已明显消退,各部位胆管及支架内腔完全通畅,则可拔出引流管。引流管至少保留两周。 【注意事项】 1、必须由经过培训的医师操作 2、支架长度缩短率约为30％左右。 3、良性肿瘤造成的胆道狭窄慎放置支架。 4、插送置入器时要沿导丝小心慢插。 【禁忌证】 1、有明显的出血倾向者; 2、呼吸困难,不能很好屏气配合检查者; 3、碘过敏和麻醉药物过敏者; 4、腹水贮留而肝脏与腹壁分离者; 5、穿刺路径有占位性病变者。 【潜在禁忌证】 ※可能存在目前尚不知晓或未观察到的并发症. 注意:1.行支架植入术前,病人必须知情同意,医生必须知会病人在植入支架时和植入支架后可能发生的并发症,同时签定手术同意书. 2.本产品会被改进，说明书也会被修改，
40+2X55+40连续梁门式支架检算书
附件4： 40+55+55+40m连续梁现浇门式脚手架支架 检算报告
1 门式支架方案 40+55+55+40m连续梁支架结构采用门式脚手架，自上向下结构为：1.5cm竹胶板，10*10cm方木（纵向），12cm*15cm方木（横向），门式脚手架，地托垫木（10*10cm方木）+原沥青混凝土路基。 门式支架： 距离中墩13m范围内中部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×50cm（纵向）。 其余部分范围内端部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×100cm（纵向）。 底板及翼缘板范围内门式脚手架间距采用90cm（横向）×100cm（纵向）。 门式脚手架随梁型布置，呈扇形。 纵枋方布置： 竹胶板下方为纵向枋方。纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板及端部实心段下密铺，间距为0.30m，在端部实心段及腹板下纵向枋木（其余部分）间距为0.15m，跨中底板及翼缘板下跨度为0.4m。 门式支架布置图如图1所示。 （a）立面图
（b）平面图 （c）侧面图 图1 现浇支架图
2 验算依据 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 桥梁施工图纸 3 检算荷载 3.1 分项荷载 根据《建筑施工门式脚手架安全技术规范》相关规定及门式支架试验报告取值。（1）混凝土自重 预应力钢筋混凝土容重取26.5kN/m3。 （2）施工活荷载 1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计； 2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计； 3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0k N/m2计。 4 立杆竖向承载力验算 （1）中部实心段及腹板下立杆（距离Pm57、Pm58、Pm59墩中心两侧各13m范围内）端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×0.50m。 立杆受力：P=1.2×(0.45×0.5×3.00×26.5)+1.4×0.45×0.5×6=23.36kN。（2）端部实心段及腹板下立杆（其余部分）按照混凝土最大厚度2.31m计算端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×1.0m。 立杆受力：P=1.2×(0.45×1.0×2.31×26.5)+1.4×0.45×1.0×6=36.84kN。（3）跨中底板、翼缘板下立杆 跨中底板和翼缘板厚度取最大数值0.65m。立杆间距布置为0.9×1.0m。 立杆受力：P=1.2×(0.9×1.0×0.65×26.5)+1.4×（0.9×1.0×6）=26.16kN。（4）立杆受力检算