NADCA(北美压铸协会)推荐H13工具钢工艺规范

H13钢压铸模具的表面改性

H13钢压铸模具的表面改性 潘晓华1朱祖昌2 （1艾福表面处理技术(上海)有限公司，上海200030，2上海工程技术大学，上海200336） 中文摘要：着重介绍H13钢的化学成分及低Si高M0的改进方向，同时论述了压铸模具的表面PVD改性。 关键词：压铸模具，热处理，表面改性，物理气相沉积 1.压铸模具和H13 国内有色金属压铸模具普遍采用H13热作模具钢。所谓热作模具是指对加热至再结晶温度以上的金属或合金进行塑性变形的和对液态的有色金属压制成型制造零部件的模具。 作为有色金属的压铸模具用钢一般应具有下述条件：（1）具有较高的淬透性，热处理时可采用冷却强度较小的介质和具有较小的热处理变形；（2）具有高的抗热裂性和耐热疲劳抗力，使模具经受激冷激热不易形成裂纹以及形成的裂纹不易扩展，避免模具失效；（3）具有高的抗热软化能力和抗高温磨损能力，使模具保持一定的高温强度和尺寸稳定性；（4）具有高的抗液态金属的粘焊（soldering）和化学冲蚀损伤，国内以熔化液态金属的熔损来表征。要达到这些兼具高温强度和高韧度要求，又有较高的高温硬度和抗磨损能力，主要由钢的化学成分决定，一般采用中碳含量（0.35～0.45％）和含Cr、W、M0和V等合金元素,合金元素总量在6~25%范围。 在美国，热作模具钢分为三种：铬热作模具钢、钨热作模具钢和钼热作模具钢，全部以H 命名。分别为H10～H19,H21~H26,和H42、H43[1]。用于Al合金压铸模的钢种，目前很普遍采用H13钢，它属于第一种。国内钢号为4Cr5M0SiVl。以前国内采用较多的3Cr2W8V钢的热疲劳性和韧度显得不足。 H13钢的含碳量在0.5％以下。美国AISI H13,UNS T20813, ASTMA681(最新版)的H13钢和FED QQ-T-570的H13的含碳量都规定为（0.32～0.45）％, 是所有H13钢中含碳量范围最宽的。我国GB/T1299和YB/T094中4Cr5M0SiV1和SM4Cr5M0SiV1钢号的含碳量为（0.32～0.42）％和（0.32～0.45）％。德国DIN17350 X40CrM0V5-1和WNr1. 2344钢的含碳量为（0.37～0.43）％，含碳范围较窄[2]。北美压铸协会标准NADCA 207-90中对中高级H13钢的含碳量规定为（0.37～0.42）％。 铬和其他碳化物形成元素一起提供给钢具有较高的淬透性和好的抗软化能力，所以该钢在空冷条件下能够淬硬。在6 barN2气体真空处理条件下可淬透直径为160mm[3]。但铬的加入会增加碳化物的不均匀程度，致使钢中会出现亚稳定的共晶碳化物，这种碳化物现在国内一般可用高碳铬轴承钢相关标准予以评定[4]。铬含量的提高有利于增加材料的热强度，但对韧度不利。材料中增加钼和钨，有人提出[5]，（1/2W+M0）的量至1％以上时，会使材料500℃以上进行回火时仍获得较高硬度，并具有二次硬化能力。H13钢的二次硬化能力不很明显，可参见资料[1]。提高V的含量，如V的量由0.4％（SKD6,相当于H11）提高至1%，使H13钢（SKD61）的热强度和热稳定性提高了，同时V也增加水冲洗抗力，实际上是提高水浸侵蚀磨损抗力（erosive wear）[1]。 另外，钢中加入W、M0、V、Nb等形成M6C和MC型碳化物的元素，能对奥氏体晶粒细化，也使溶入奥氏体后在回火过程中产生二次硬化效果。对Cr的加入形成的碳化物为M23C6型，其在1100℃奥氏体化时基本上溶解完了，（全部溶入奥氏体的温度是1160℃），这将决定H13钢的最佳奥氏体化温度处于1020～1080℃范围内[6]。 含Cr热作模具钢的含Si量都在0.80～1.20％，只有H19钢含Si量为0.20～0.50％。钢中增加Si的量除了固溶强化影响外，它能改进钢的高温抗氧化能力，直至800℃（1475℉）。但Si 有损于韧度提高。现在H13钢的发展正在向低Si高M0的第二阶段进行，（发展第一阶段是提高

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H13模具钢金相组织分析

热作模具钢H13的显微组织金相分析 摘要：按照北美压铸协会提出的优质压铸模H13钢验收标准NADCA# 207-90和H11、H13及改良型钢的显微成分偏析验收参考图谱对H13某国产钢进行显微组织分析，并对其真空淬火显微组织进行研究。 关键词：热作模具钢；热处理；显微组织 1前言 H13钢在淬硬条件下具有较高韧度，并具有优良的抗热裂能力，是一种强韧兼有的空冷硬化型热作模具用钢。它适用于制造压铸模、挤压模、热切边模、热锻模的热冲孔模具等。 H13钢在我国为4Cr5MoSiV1钢。德国的DIN1.2344，瑞典的SS142242，法国的AFNORZ40COV5和日本的JISSKD61与之相类似。 众所周知，影响模具寿命的最重要因素是热作模具钢的质量。现在，描述热作模具钢的质量主要通过显微组织分析。评定显微组织的标准广泛采用北美压铸协会模具材料委员会编的《压力铸造模具用高级H13钢的验收标准》NADCA#207-90。新近研究的显微带状组织验收参考图谱更能说明钢材力学性能和模具寿命的关系。因而，它们是对材料进行金相评级的重要依据。本文从这两方面着手对一种国产H13钢进行显微组织分析，并对这种材料的真空淬火显微组织作研究。 2按NADCA的分析 按照NADCA#207-90标准，一般试样都在退火态下进行推测。 2.1 材料化学成分： 国产H13钢的化学成分分析结果列于表1。表中还列入ASTMA681(最新修订版)中H13钢和NADCA#207-90中高级H13钢的化学成分，表中列入的4Cr5MoSiV1钢为GB/T1299-2000《合金工具钢》中规定的相当于H13钢的成分。 降低钢中含硫量对提高H13钢的纯净度，从而改善其性能具有重要意义。文献[3]介绍，硫的质量分数<0.014%时可以大大提高钢件的断裂韧度KIC值。国外电渣重熔优质H13钢的含硫质量分数控制在0.005%～0.008%范围。在此，国产电渣重熔钢H13R尚有待提高。 2.2 纯净度：

压铸工艺技术

压铸工艺技术 *航空科研理论。生产实践经验。美国教材组成 一．压铸工艺参数 以往表面质量现在受力、耐压、和耐冲击 航空部310AMTY-51需要. 工艺参数。比压。速度。模具温度。内浇口厚度。合金浇注温度。合金。 试验过程全部自动控制（工艺纪律） 二次充型——内在质量Δv_____疲劳源 2．实际生产过程的图谱 A点开始下降——局部能量损失ΔP局＝ξΓ V充2/2g ----------（1） 当冲头直径为60mm时，其面积为2827mm2 ；内浇口厚度1.5mm ，宽度20mm，其面积为20×1.5=30 mm2 。2827 ÷ 30 = 94，若冲头速度V冲=2.5 m / s ，则

V充=2.5 m / s×94=235 m/s ∵2352∴ΔP局非常大 图二常见的压射过程示意图 合金液和容杯壁的磨擦。气瓶中液面太高。 冲头被切。容杯不贴合不同心。（整体容杯） 三．压铸机的能量分配（压力降——管道入，出的压差） 图三压射系统示意图 F=K1ΔP机+K2ΔP局+K3N ---------（2）局部还有沿程U和V充之间存在一些面积之比的差值，比值是个常数

∴K1ΔP机越小越好 1．从P___Q２图看压铸机所需的能量 每一项都是二次方是一条二次曲线如图四A。 P=Pmax(1- Q2/Q2max) (在此不予证明) 将横坐标的标值是用Q的平方来标定（u=Q2），则得出的是直线（如图四B）。 图四A P----Q图图四B P----Q2图 图四C：美国400吨压铸机的P___Q２图 P___Q２图的绘制：定两个点： *合金液充满型腔的瞬时ΔP机=ΔP局=0 冲头不运动∴F= K3N P= Pmax Q充= 0；

北美压铸协会压铸标准(中文)

北美压铸学会 压铸件的产品规格标准 NADCA Product Specification Standards for Die Castings 铝 (Aλυμινυμ), 铝基质复合材料 铜 (Xοππερ), 镁 (Mαγνεσιυμ), 锌和锌铝合金 第五次出版 (5th Edition)

3. 合金数据( Alloy Data )

1. 合金的相互对照名称(Alloy Cross Reference Designations) A：类傩于前一项，只是次要成分稍有变化。B：铝合金压铸件的美联邦规格使用个别合金的铝协会代码名称。军事代码名称被美联邦的规格所代替。C：日本规格允许镁最大含量为0.3。D：日本规格允许锌的最大含量为1.0。E：德国工业标准DIN 1725规格允许锌最大为1.2，镁最大等于0.5。F：德国工业标准DIN 1725规格允许镁含量最大为0.3。G：在DIN 1725中所示的合金成分趋向于“基本的首要金属”而且杂质限制低很难使它直接与美国合金相联系。 注意：这些标准中的部分标准已废弃不用，但出于历史目的仍包括在这里。最接近的相互参照资料请参考本章结尾有关外国合金代码名称和化学成分的表格。

所示的相互参照代码名称为符合普遍公认原始资料的合金规格。这些参考资料适用于压铸条件下的金属，不应和金属锭的类傩规格混淆。栏目中填有“----”表明这种特殊的合金还没有在所给的资料中注册。 UNS ---- 统一编制(Unified Numbering System)； AA ---- 铝协会(Aluminum Association)； FED ----美联邦规格(Federal Specifications)； MIL ---- 军事规格(Military Specifications)； JIS ---- 日本工业标准(Japanese Industrial Standard)； DIN ---- 德国工业标准(German Industrial Standard)； ANSI ---- 美国国家标准学会(American National Standards Institute)；SAE ---- 美国汽车工程师学会 (Society of Automotive Engineers)；ASTM ---- 美国材料试验学会(American Society for Testing and Materials)；

压铸件自攻螺丝底孔资料-北美压铸协会

4A-36 NADCA Product Specification Standards for Die Castings / 2012 Engineering & Design: Coordinate Dimensioning Cored Holes for Formed Threads: Precision Tolerances The Precision Tolerance recommendations for cored holes for formed threads, on the opposite page, are based on allowing 75% of full thread depth at the bottom D 2 (small end) of the cored hole and 50% at the top D 1 (large end) of the cored hole. When required, cored holes in alumi-num, zinc and magnesium may be tapped without removing draft. Cold form taps displace material in an extrusion or swaging process. As a result, threads are stronger because the material is work hardened as a part of the process for forming threads. Because material is displaced, a countersink is recommended at the ends of through holes and at the entry of blind holes. Tests indicate that thread height can be reduced to 60% without loss of strength, based on the fact cold formed threads in die castings are stronger than conventional threads. However, the use of 65% value is strongly recommended. Since cored holes in castings must have draft (taper), the 65% thread height Y should be at a depth that is an additional one-half of the required engagement length of the thread in the hole. Blind holes should be cored deep enough to allow a four (4) thread lead at the bottom of the hole. This will result in less burr around the hole and longer tool life. Hole sizes of #6 or less, or metric M3 or less, are recommended for through holes only. Cold form tapping is not recommended for holes with a wall thickness less than two-thirds the nominal diameter of the thread. The Precision Tolerance recommendation should be considered as a starting point with respect to depth recommendations. There are many applications that do not require the percent of thread listed here. If a lesser percent of thread can be permitted, this would, in turn, allow more draft and a deeper hole. Amount and direction of required strength can be determined by testing. NADCA P-4A-10-12 PRECISION TOLERANCES Cored holes for formed threads are specified in die castings as Precision Toler-ances, because they require special control in production. The specific diameter, depth and draft required will deter-mine the added cost.Note: Tolerances for cored holes for thread forming fasteners (self tapping screws) should be provided by the manu-facturer of the specific type of thread forming fastener to be used.

H13钢压铸模具简介

中文摘要：着重引见H13钢的化学成分及低Si高M?0的改良偏向，还阐述了压铸模具的外表PVD改性。要害词：压铸模具，热处置，外表改性，物理气相堆积 1. 压铸模具和H13 国内有色金属压铸模具遍及采用H13热作模具钢。所谓热作模具是指对加热至再结晶温度以上的金属或合金进行塑性变形的和对液态的有色金属压制成型制造零部件的模具。 作为有色金属的压铸模具用钢普通应具有下述前提：（1）具有较高的淬透性，热处置时可采用冷却强度较小的介质和具有较小的热处置变形；（2）具有高的抗热裂性和耐热委靡抗力，使模具禁受激冷激热不易构成裂纹以及构成的裂纹不易扩展，防止模具掉效；（3）具有高的抗热软化才能和抗高温磨损才能，使模具坚持必然的高温强度和尺寸不变性；（4）具有高的抗液态金属的粘焊（soldering）和化学冲蚀毁伤，国内以熔化液态金属的熔损来表征。要到达这些兼具高温强度和高韧度要求，又有较高的高温硬度和抗磨损才能，首要由钢的化学成分决议，普通采用中碳含量（0.35～0.45％）和含Cr、W、M0和V等合金元素,合金元素总量在6~25%局限。 在美国，热作模具钢分为三种：铬热作模具钢、钨热作模具钢和钼热作模具钢，悉数以H定名。辨别为H10～H19,H21~H26,和H42、H43[1]。用于Al合金压铸模的钢种，当前很遍及采用H13钢，它属于第一种。国内钢号为4Cr5M0SiVl。以前国内采用较多的3Cr2W8V钢的热委靡性和韧度显得缺乏。 H13钢的含碳量在0.5％以下。美国AISI H13,UNS T20813, ASTMA681(最新版)的H13钢和FED QQ-T-570的H13的含碳量都规则为（0.32～0.45）％, 是一切H13钢中含碳量局限最宽的。我国GB/T1299和YB/T094中4Cr5M0SiV1和SM4Cr5M0SiV1钢号的含碳量为（0.32～0.42）％和（0.32～0.45）％。德国DIN17350 X40CrM0V5-1和WNr1. 2344钢的含碳量为（0.37～0.43）％，含碳局限较窄[2]。北美压铸协会规范NADCA 207-90中对中高级H13钢的含碳量规则为（0.37～0.42）％。 铬和其他碳化物构成元素一同供应给钢具有较高的淬透性亲睦的抗软化才能，所以该钢在空冷前提下可以淬硬。在6 barN2气体真空处置前提下可淬透直径为160mm[3]。但铬的参加会添加碳化物的不平均水平，致使钢中会呈现亚不变的共晶碳化物，这种碳化物目前国内普通可用高碳铬轴承钢相关规范予以评定[4]。铬含量的进步有利于添加资料的热强度，但对韧度晦气。资料中添加钼和钨，有人提出[5]，（1/2W+M0）的量至1％以上时，会使资料500℃以长进行回火时仍取得较高硬度，并具有二次硬化才能。H13钢的二次硬化才能不很分明，可拜见材料[1]。进步V的含量，如V的量由0.4％（SKD6,相当于H11）进步至1%，使H13钢（SKD61）的热强度和热不变性进步了，还V也添加水冲刷抗力，实践上是进步水浸腐蚀磨损抗力（erosive wear）[1]。 别的，钢中参加W、M0、V、Nb等构成M6C和MC型碳化物的元素，能对奥氏体晶粒细化，也使溶入奥氏体后在回火进程中发生二次硬化结果。对Cr的参加构成的碳化物为M23C?6型，其在1100℃奥氏体化时根本上消融完了，（悉数溶入奥氏体的温度是1160℃），这将决议H13钢的最佳奥氏体化温度处于1020～1080℃局限内[6]。 含Cr热作模具钢的含Si量都在0.80～1.20％，只要H19钢含Si量为0.20～0.50％。钢中添加Si的量除了固溶强化影响外，它能改良钢的高温抗氧化才能，直至800℃（1475℉）。但Si有损于韧度进步。目前H13钢的开展正在向低Si高M?0的第二阶段进行，（开展第一阶段是进步H13钢的材质和热处置程度）。人们已逐步看法到低Si的结果首要有：减轻资料的偏析，改善微观组织平均水平；削减凝结时液/固界面上成分过冷，改善结晶的微观组织和奥氏体晶粒细化；进步钢的韧度以及抗热裂才能和减低高温委靡裂纹扩展速度以及高温蠕变裂纹扩展速度；延缓钢的贝氏体改变。还添加M0的量至3％左右，日本低Si高M0的SKD61的成分局限为：C（0.30～0.40％）、Si（0.05～0.30）、Cr（4.9～5.5%）、M0（2.0～3.5％）和V（0.50～1.20％）。响应低Si高M0的德国钢号为1.2367，其成分为C 0.40％， Si 0.40％，Cr 4.95％，M03.0％和V0.9％。 M0的量进步至3.0％，则使钢的淬透性进步，避免奥氏体晶界碳化物的析出和延缓贝氏体改变；进步回火抗力和韧度；进步高温强度和高温蠕变强度；进步抗热裂才能。关于延缓贝氏体改变，有材料报导：对610×203×500mm的H13模块经3 bar（约3atm）气淬后心部和外表的贝氏体量达70％和

QJDT01.30XXX-2016 H13热轧圆钢技术协议

H13热轧圆钢 QJ/DT01.30XXX-2016 1范围 本标准规定了H13热轧圆钢的尺寸、外形、技术要求等。 本标准适用于公称直径为100-200mm的H13热轧圆钢的生产、验收。 2 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本使用于本文件。 GB/T222 钢的成品化学成分允许偏差 GB/T224 钢的脱碳层深度测定法 GB/T231.1金属材料布氏硬度试验第1部分：试验方法 GB/T702热轧钢棒尺寸、外形、重量及允许偏差 GB/T1299 工模具钢 GB/T4162 锻轧钢棒超声检测方法 GB/T4336碳素钢和中低合金钢的光电发射光谱分析方法 GB/T10561 钢中非金属夹杂物含量的测定标准评级图显微检验法 NADCA207 北美压铸协会优质H13钢验收标准 3 尺寸、外形、重量及允许偏差 3.1 圆钢的尺寸、外形及允许偏差应符合GB/T702第2组的规定。尺寸偏差目标值为正偏差。 3.2 交货长度为4m-6m，两端锯齐交货，允许有少量长度大于2米的短尺钢材交货。 4 技术要求 4.1钢的化学成分应满足表1要求（熔炼分析，%）。 4.2冶炼方式 钢材采用“电炉/转炉+LF+VD/RH+模铸”方法冶炼。

QJ/DT01.30XXX-2016 4.3交货状态及硬度 钢材以退火+粗磨光+局部清理状态交货，交货硬度≤235 HB。 4.4加工用途 钢材加工用途为切削加工或热压力加工，具体合同中注明。 4.5 低倍组织 4.5.1 每批钢材（同一规格、同一炉批号）任取2 支钢材切取试片，低倍组织应保证不得有缩孔、内裂、夹渣、白点等肉眼可见的缺陷存在。 4.5.2 中心疏松和偏析按GB/T1299 评级图评定，中心疏松≤3 级、锭型偏析≤2 级合格。 4.6 显微组织 钢材应在50倍下检验带状偏析，并按NADCA#207标准评级图片评级，结果报实测，积累数据。 4.7 非金属夹杂物 每批钢材（同一规格、同一炉批号）取2个试样，按GB/T10561 检验钢材纯洁度，非金属夹杂物应不超过表3相应规定。 表3 4.8 脱碳 钢材一边的总脱碳层深度应不大于0.20+2%D（D 为钢材公称直径）。 4.9 探伤 钢材应按GB/T4162 进行超声波探伤，并应符合A级规定。 4.10表面质量 表面应光洁，材料表面不允许有肉眼可见的裂纹、发纹、折叠等缺陷，表面局部裂纹、折叠、砂眼等缺陷应打磨清除。清除深度从实际尺寸算起不得超过尺寸公差的一半，打磨宽度应大于深度的5倍（打磨面积≤80*80mm2），并均匀过渡。 5 试验方法 每批钢材的试验方法按表3的规定执行。

H13钢压铸模具的表面改性

H13钢压铸模具的表面改性 1. 压铸模具和H13 国内有色金属压铸模具普遍采用H13热作模具钢。所谓热作模具是指对加热至再结晶温度以上的金属或合金进行塑性变形的和对液态的有色金属压制成型制造零部件的模具。 作为有色金属的压铸模具用钢一般应具有下述条件：（1）具有较高的淬透性，热处理时可采用冷却强度较小的介质和具有较小的热处理变形；（2）具有高的抗热裂性和耐热疲劳抗力，使模具经受激冷激热不易形成裂纹以及形成的裂纹不易扩展，避免模具失效；（3）具有高的抗热软化能力和抗高温磨损能力，使模具保持一定的高温强度和尺寸稳定性；（4）具有高的抗液态金属的粘焊（soldering）和化学冲蚀损伤，国内以熔化液态金属的熔损来表征。要达到这些兼具高温强度和高韧度要求，又有较高的高温硬度和抗磨损能力，主要由钢的化学成分决定，一般采用中碳含量（0.35～0.45％）和含Cr、W、M0和V等合金元素,合金元素总量在6~25%范围。 在美国，热作模具钢分为三种：铬热作模具钢、钨热作模具钢和钼热作模具钢，全部以H命名。分别为H10～H19,H21~H26,和H42、H43[1]。用于Al合金压铸模的钢种，目前很普遍采用H13钢，它属于第一种。国内钢号为4Cr5M0SiVl。以前国内采用较多的3Cr2W8V钢的热疲劳性和韧度显得不足。H13钢的含碳量在0.5％以下。美国AISI H13,UNS T20813, ASTMA681(最新版)的H13钢和FED QQ-T-570的H13的含碳量都规定为（0.32～0.45）％, 是所有H13钢中含碳量范围最宽的。我国GB/T1299和YB/T094中4Cr5M0SiV1和SM4Cr5M0SiV1钢号的含碳量为（0.32～0.42）％和（0.32～0.45）％。德国DIN17350 X40CrM0V5-1和WNr1. 2344钢的含碳量为（0.37～0.43）％，含碳范围较窄[2]。北美压铸协会标准NADCA 207-90中对中高级H13钢的含碳量规定为（0.37～0.42）％。铬和其他碳化物形成元素一起提供给钢具有较高的淬透性和好的抗软化能力，所以该钢在空冷条件下能够淬硬。在6 barN2气体真空处理条件下可淬透直径为160mm[3]。但铬的加入会增加碳化物的不均匀程度，致使钢中会出现亚稳定的共晶碳化物，这种碳化物现在国内一般可用高碳铬轴承钢相关标准予以评定[4]。铬含量的提高有利于增加材料的热强度，但对韧度不利。材料中增加钼和钨，有人提出[5]，（1/2W+M0）的量至1％以上时，会使材料500℃以上进行回火时仍获得较高硬度，并具有二次硬化能力。H13钢的二次硬化能力不很明显，可参见资料[1]。提高V的含量，如V的量由0.4％（SKD6,相当于H11）提高至1%，使H13钢（SKD61）的热强度和热稳定性提高了，同时V也增加水冲洗抗力，实际上是提高水浸侵蚀磨损抗力（erosive wear）[1]。 另外，钢中加入W、M0、V、Nb等形成M6C和MC型碳化物的元素，能对奥氏体晶粒细化，也使溶入奥氏体后在回火过程中产生二次硬化效果。对Cr的加入形成的碳化物为M23C?6型，其在1100℃奥氏体化时基本上溶解完了，（全部溶入奥氏体的温度是1160℃），这将决定H13钢的最佳奥氏体化温度处于1020～1080℃范围内[6]。 含Cr热作模具钢的含Si量都在0.80～1.20％，只有H19钢含Si量为0.20～0.50％。钢中增加Si 的量除了固溶强化影响外，它能改进钢的高温抗氧化能力，直至800℃（1475℉）。但Si有损于韧度提高。现在H13钢的发展正在向低Si高M?0的第二阶段进行，（发展第一阶段是提高H13钢的材质和热处理水平）。人们已逐渐认识到低Si的效果主要有：减轻材料的偏析，改善宏观组织均匀程度；减少凝固时液/固界面上成分过冷，改善结晶的微观组织和奥氏体晶粒细化；提高钢的韧度以及抗热裂能力和减低高温疲劳裂纹扩展速度以及高温蠕变裂纹扩展速率；延缓钢的贝氏体转变。同时增加M0的量至3％左右，日本低Si高M0的SKD61的成分范围为：C（0.30～0.40％）、Si（0.05～0.30）、Cr（4.9～5.5%）、M0（2.0～3.5％）和V（0.50～1.20％）。相应低Si高M0的德国钢号为1.2367，其成分为C 0.40％， Si 0.40％，Cr 4.95％， M03.0％和V0.9％。 M0的量提高至3.0％，则使钢的淬透性提高，防止奥氏体晶界碳化物的析出和延缓贝氏体转变；提高回火抗力和韧度；提高高温强度和高温蠕变强度；提高抗热裂能力。关于延缓贝氏体转变，有资料报导：对610×203×500mm的H13模块经3 bar（约3atm）气淬后心部和表面的贝氏体量达70％和40%，而对低Si高M0SKD61钢相应仅有2％和1%[7]。这对模具使用寿命提高十分有利。我国的一种新型热作模具钢3Cr3M03VNb的M0量也为3%（范围为2.70～3.20％），Si的量为≤0.60％，其性能优良的一个原因也应归咎于低的Si高M0的。

锌合金压铸件的检验规范

锌合金压铸件的检验规范 1要求 国际上，对压铸产品的品质与规格誉格主要考虑以下方面。 1)压铸件的表面规范。是否有油迹、流痕、擦伤和毛边等，此类问题的处理和补救方 法均应说明。 2)压铸件表面加工规范，震动喷砂处理，机械加工、喷涂、油漆等级，电镀阳极处理，表面特殊处理等。应避免在关键部位进行双面加工和大幅度车削，以保持表面品质。对车 削后浸渗的介质和次数誉格均需说明。 3)毛边清除，是否需将浇道口及毛边锉磨加工。顶杆原则上设于不重要部位，其附置 的毛边和顶出时的印记的清除方式由买卖双方商定。 4)气密性试验，深圳誉格通常要注明压力状态、保持时间、压力泄露标准及补救办法。 5)平坦度要求。 6)铸件使用范围，有无化学腐蚀介质。 2．检验 压铸件的检验主要包括尺寸精度的要求、内在品质和表面品质的要求。誉格在制定检 验标准时，应避免不必要或过于严格的品质规范，因为百分之百无缺陷是不切实际的。在 尺寸精度要求方面，国际上制定了两种规范，一种是标准精度规范，另一种是精度尺寸要 求规范。对于内在品质则主要着重气孔或缩孔所造成的不良影响，特别是缩孔；对于外在 品质，若用来做装饰品或需要电镀、喷漆的压铸件誉格才需要严格检验，一般影响压铸件 品质的因素为合金成分、压铸时金属液温度、压铸模温度、脱模剂性质和充型速度与压力 条件。具体压铸件的检查种类很多，一般有外观检查、尺寸检查、内部检查、特殊检查等，内部检查有渗透检查、超音波探伤检查、放射线透射检查、破断检查、组织检查等，另有 机械试验、分析试验；特殊检查有耐压检查、腐蚀试验、质量检查、音响检查等。 压铸件具有大批量生产的特点，同时又是属于订货生产的工业。为了使买卖双方加强 沟通，方便日后生产，北美压铸协会从技术层面给出压铸产品规范检索表(Die Cast Product Specification Checklist)和压铸产品表面品质规范检索表(Die Cast Surface Finish-ing Specifiactions)。此外，还重申了下列问题：①压铸模具及夹具的归属、维修、保险等；②压铸生产涉及的成本、批量变更、付款条件、税务等；③不合格锌合金压铸件 的处理与责任归属。 3．检验项目 买卖双方签订交易文本中对产品品质与规格的要求，深圳誉格需要对交付报价的零件 图上主要尺寸和合金技术要求的补充，补充所列的因素直接影响压铸件报价的基数。补充 表就是为此目的而制定的。