搜档网
当前位置:搜档网 › 11-ASPEN_丁二烯脱水计算

11-ASPEN_丁二烯脱水计算

11-ASPEN_丁二烯脱水计算
11-ASPEN_丁二烯脱水计算

丁二烯脱水流程模拟计算

一、工艺流程简述

本例题利用共沸精馏,脱除1,3-丁二烯中的少量的水方法来模拟,其工流流程如图10-1所示,图中T304A用不带冷凝器的塔、外加一倾析器来模拟该脱水过程。图中T304B用带冷凝器的塔来模拟该脱水过程。考察两种方法的差别,并考察不同热力学方法对模拟结果的影响。

了解V-L体系,V-L-W体系,V-L-L体系,L-L体系的概念,及所用热力学方法的差异。

图10-1 模拟计算流程图

二、需要输入的主要参数

1、 装置进料数据

表10.1 进料数据

物流号 305

Temperature C 35.5

Pressure kg/sqcm 3.88

Mass Flow kg/hr 2441.031

Mass Flow kg/hr

H2O 4.491

1-BUT-01 9.606

TRANS-01 102.293

CIS-2-01 127.572

1,3-B-01 2161.352 2,2-D-01(2,2-二甲基丁烷)35.603

2-MET-01(2-甲戊烷) 0.073

3-MET-01 (3-甲戊烷) 0.039

N-HEX-01(正已烷) 0.001

2、 单元操作参数

表10.2 单元操作数据

T304A V101 T304B 操作压力MPA.G0.26 压降0 0.26

全塔压降kg/cm2 0.2 温度33℃0.2 理论板数 32 32

进料板 4 4

初值 塔顶产品2213kg/h 塔顶产品1kg/h

回流量2213kg/h 3、 设计规定

表10.3 设计规定

T304A V101 T304B

热力学 UNIFAC-LBY

V-L体系

收敛方法:正常 UNIFAC-LBY

L-L体系

RKSMHV2

V-L-W体系

收敛方法:正常

设计规定1

设计规定2

变量1

变量2

4、 设计规定

4.1如果改变T304A塔、T304B塔相态为V-L-L体系,结果又如何?

三、软件版本

采用ASPEN PLUS 软件V7.2版本,文件保BD13-H2O.APW

钻井液常规计算公式

钻井液常用计算 一、水力参数计算:(p196-199) 1、地面管汇压耗: Psur=C×MW×(Q/100)1.86×C1 Psur---地面管汇压耗,Mpa(psi); C----地面管汇的摩阻系数; MW----井内钻井液密度,g/cm3(ppg); Q----排量,l/s(gal/min); C1----与单位有关的系数,当采用法定法量单位时,C1=9.818;当采用英制单位时,C1=1; ①钻具内钻井液的平均流速: V1=C2×Q/2.448×d2 V1-------钻具内钻井液的平均流速,m/s(ft/s); Q-------排量,l/s(gal/min); d-------钻具内径,mm(in); C2------与单位有关的系数。当采用法定计量单位时,C2=3117采用英制单位时,C2=1。 ②钻具内钻井液的临界流速 V1c=(1.08×PV+1.08(PV2+12.34×d2×YP×MW×C3)0.5)/MW×d×C4 V1c -------钻具内钻井液的临界流速,m/s(ft/s); PV----钻井液的塑性粘度,mPa.s(cps); d------钻具内径,mm(in) MW----钻井液密度,g/cm3(ppg); C3、C4------与单位有关的系数。采用法定计量单位时,C3=0.006193,C4=1.078;采用英制单位时,C3=1、C4=1。 ③如果≤V1c,则流态为层流,钻具内的循环压耗为 P p=C5×L×YP/225×d+C6×V1×L×PV/1500×d2 ④如果V1>V1c,则流态为紊流,钻具内的循环压耗为 P p=0.0000765×PV0.18×MW0.82×Q1.82×L+C7/d4.82 P p---钻具内的循环压耗,Mpa(psi); L----某一相同内径的钻具的长度,m(ft); V1-------钻具内钻井液的平均流速,m/s(ft/s); d------钻具内径,mm(in) MW----钻井液密度,g/cm3(ppg); Q-------排量,l/s(gal/min);

201320141课程设计工艺说明30000t 年丙烯制异丙醇项目工艺设计

30000t/年丙烯制异丙醇项目工艺设计 德士古工艺的优点主要有:丙烯单程转化率高、反应操作灵活易控制、阳离子交换树脂催化剂易褥、催化剂对设备腐蚀较弱、能耗低、无污染环境等; (4)开发树脂法丙烯直接水合工艺及配套的耐高温阳离子树脂催化剂,建设高效的国产化异丙醇生产装置十分必要。 1 反应车间 来自总厂的质量分数为99.7%、压力为1.25Mpa、温度为25℃的丙烯经三级单螺杆泵(P0101A/B、P0102A/B、P0103A/B)压缩至8Mpa,再经U型管换热器(E0101、E0102)加热至135℃,然后分成三股物流进入三台并联的固定床反应器(R0101A、R0101B、R0101C);脱盐水(电导率≤5μS/cm)经三级单螺杆泵(P0104A/B、P0105A/B、P0106A/B)压缩至8Mpa,再经U型管换热器(E0103)加热至120℃,然后分成三股分别进入固定床反应器(R0101A、R0101B、R0101C)的三段床层,三段床层进水量的比为4.14:1:1。 本工艺采用强酸性阳离子交换树脂作为催化剂,催化剂的床层温度要控制在130℃-165℃,因为当温度高于165℃时,磺酸根基团的脱落速度将加快,导致反应的转换率迅速降低,并且异丙醇的选择性也开始下降。当温度小于130℃时,丙烯时空收率将减低。在本反应中,总水稀摩尔比为12,大水稀比一方面有利于增加反应推动力,同时产物异丙醇在水中的浓度也较低,可抑制副产品二异丙醚的生成,因而提高目标产物异丙醇的选择性:另一方面,由于丙烯水合为放热反应,大水稀比有利于控制床层的反应温度,并可使催化剂表面能得到充分浸润,能及时移走催化剂床层的反应热,防止催化剂超温失活。

小儿补液计算大全题库

儿科补液 ?一、先记住几个重要的公式: ⑴5% NaHCO3(ml)=(22 –测得的HCO3ˉ)* 0.5*1.7*体重(kg )(有写0.6) =(22 –测得的HCO3ˉ)*体重(kg )(5%SB 1ml=0.6mmol) 补碱的mmol数=(-BE)*0.3*W(kg)即5%SB(ml)=(-BE)*0.5*W(kg) 先给1/2量 估算法:暂按提高血浆HCO3ˉ5mmol/L,计算给5% SB 5ml/kg*次OR.11.2%乳酸钠3ml/kg。 ⑵25%盐酸精氨酸(ml)=[(测得HCO3ˉ-27)mmol/L]*0.5*0.84*W(kg) ⑶需补钾量(mmol)=(4-测得血钾) *体重(kg)*0.6 (1mmol K=0.8ml Inj.10%KCl) ⑷需补钠量(mmol)=(140-测得血钠) *体重(kg)*0.6(女性为0.5) ⑸需补水量(ml)=(测得血钠值-140)*体重*4(kg) ⑹ 二、需要注意和记住的问题 1、计算补液总量:轻度脱水:90-120ml/kg;中度脱水:120-150ml/kg;重度脱水:150- 180ml/kg. 2、补充低渗性脱水累积损失量:用2/3张的4:3:2液(4份盐:3份糖:2份碱) 3、补充等滲性脱水累积损失量、补充各种脱水继续损失量与生理需要量:用1/2张的3:2:1液(3份糖:2份盐:1份碱) 4、记住——盐:碱始终为2:1(这里“碱”指的是1.4%SB)这样一来才与血浆中的钠氯之比相近,以免输注过多使血氯过高。糖为5%-10%的GS,盐为NS(0.9%NaCl),碱为5%NaHCO3(稀释为1.4%NaHCO3方法:5%碱量除以4,剩下的用糖补足。例如:100ml5%碱稀释为1.4%碱:100/4=25,100-25=75,即为25ml5%碱+75ml糖) 5、补钾:每100ml液体量中10%KCl总量不超过3ml,使钾浓度小于千分之三。 6、扩容:2:1等张含钠液(2份盐:1份碱)按20ml/kg计算,30分钟内滴完。 7、累积损失量在第一个8小时补足,为1/2总量。 三、液体疗法基本原则 “一、二、三、四” 一个计划一个24小时计划 二个步骤补充累积损失量,维持补液。 三个确定定量,定性,定速度和步骤。 四句话先快后慢,先盐后糖, 见尿补钾,随时调整。 三定原则“一”定补液量 轻30-50ml/kg 累积损失量脱水程度中50-100 ml/kg 重100-120ml/kg 继续损失量丢多少 补多少腹泻病10-40ml/kg/d 生理需要量基础代谢60-80ml/kg/day 三定原则“二”定液体性质 等渗:2 :3 :1溶液(1/2张) 累积损失量脱水性质低渗:4 :3 :2溶液(2/3张) 高渗:2 :6 :1溶液(1/3张)

消石灰与生石灰

关于消石灰与生石灰:施工技术规范中只写是石 灰/干土,而对石灰是消石灰还是生是石灰的界定却很模糊,而预算定额中则明确提出用量为生石灰用量,根据经验数据,1m 3 消石灰需要428.4kg 生石灰(生石灰中50% 块;50%粉末),消石灰的松方干密度为550kg/m 3 。那么可以计算,掺生石灰与掺消石灰的系数:550/428.4=1.28 。所以在施工过程中,监理工程师往往会要求按下面公式计算掺灰量: m二说p 干x i% 式中: m ------ 掺灰质量(kg) v ------- 混合料压实体积(m3) p 干 -- -- 混合料最大干密度(取系数1 .7g/cm 31 700kg/m3) i% ---------- 设计灰剂量 计算出石灰重量后,再乘以 1.2 左右的一个系数后作为应掺加的消石灰用量。 其掺灰质量是多少?一般,白灰粉即消石灰的密度是600kg/m3,素土的密度是1800kg/m3。干灰块应该是1200kg/m3,消解后体积膨胀质量下降折半变成600kg/m3,这样就比较合理。 m=1(X 10X 0.2 x 1700X 0.12=4080kg 往往实际操作中用的是体积并不过秤,所以我们要求出,灰土中灰所

占的体积消石灰的密度为600kg/m3 所以可得4080kg的白灰体积是4080kg -600kg/m3 =6.8m3 摊分到以上面积中白灰所占的厚度为 6.8m3-100 m2 =0.068m 如果把最大干密度取1800kg/m3那么消解灰的厚度即为0.072m比较接近常用数20cm灰土中用灰量为7.3cm的经验数据。 所以这样以后在施工中就比较容易掌控和便于实际操作。 10液土的计算方法及用灰剂量: m=1X 10X 0.2 x 1700X 0.仁3400kg 可得3400kg 的白灰体积是3400kg -600kg/m3=5.7m3 摊分到以上面积中白灰所占的厚度为 5.7m3-100 m =0.057m 如果把最大干密度取1800kg/m3那么消解灰的厚度即为0.06m 8液土的计算方法及用灰剂量: m=1X 10X 0.2 x 1700X 0.08=2720kg 可得2720kg 的白灰体积是2720kg -600kg/m3=4.53m3 摊分到以上面积中白灰所占的厚度为 4.53m3+ 100 m =0.045m 如果把最大干密度取1800kg/m3那么消解灰的厚度即为0.048m 这样安排的话在实际应用当中就比较合理了。 灰土的民间叫法: 三七灰土体积比换算灰剂量

第八组分子筛计算步骤

7.7.2 分子筛脱水工艺计算 (1)工艺计算的基础数据 分子筛脱水由吸附和再生两部分组成,吸附采用双塔流程,再生加热气和冷吹气采用干气,加热方式采用燃气管式加热炉加热。其主要设备由分子筛吸附器、再生气加热炉、再生气冷却器、再生气分离器。 该部分主要计算分子筛吸附器尺寸,再生气加热炉、再生气冷却器、再生气水分离器设计计算归于其它部分。 选用4A 分子筛脱水,其特性如下: 分子筛粒子类型:直径3.2 mm 球形 分子筛的有效湿容量:8 kg (水)/100 kg (分子筛) 分子筛堆积密度:700 kg/m 3 分子筛比热:0.96 kJ/(kg·℃) 瓷球比热:0.88 kJ/(kg·℃) 操作周期为8小时,再生加热时间为4.5小时,再生冷却时间为3.2小时,操作切换时间为0.3小时。加热炉进口温度为44.098 ℃,加热炉出口温度为275 ℃。 工艺计算主要的基础数据如下: 原料气压力:3.5 MPa 原料气温度:30 ℃ 床层温度:35 ℃ 天然气气体流量:10110 kg/h 饱和含水量:3.60 kg/h 天然气相对湿度:100% 天然气在3.5MPa 、30℃下的密度:27.51 kg/m 3 天然气在3.5MPa 、30℃时粘度:1.2210×10-2 cp 再生加热气进吸附器的压力:1733.72 kPa 再生加热气进吸附器的温度:260 ℃ 再生加热气出吸附器的温度:200 ℃ 再生气在1733.72 kPa 、260 ℃下的密度:6.72 kg/m 3 干气温度:44.1 ℃ 干气压力:2033.72 kPa 干气将床层冷却到:50 ℃ 干气在44.1℃、2033.72 kPa 的密度:13.77 kg/m 3 再生气在260℃、1733.72 kPa 的热焓:-3776.58 kJ/kg 再生气在115℃、1733.72 kPa 的热焓:-4167.3 kJ/kg 再生气在275℃、1733.72 kPa 的热焓:-3731.98 kJ/kg 干气在140℃、2033.72 kPa 的热焓:-4106.71 kJ/kg 干气在44.1℃、2033.72 kPa 的热焓:-4338.85 kJ/kg 干气在44.1℃、2033.72 kPa 下的低位热值:48381.32 kJ/kg (2)直径和高径比的计算 原料气在3500kPa ,25℃下含水量为194.161=G kg/h (??) 根据天然气脱水设计规范取操作周期为8=τ小时,总共脱水:

配制钻井液几种常用计算公式

配制钻井液几种常用计算公式 一、 配制水基钻井液所需材料的计算 1 配制定量、定密度的水基钻井液所需的粘土量 已知:钻井液重量=粘土重量+水重量 其中:钻井液重量=11V ρ 粘土重量=22V ρ 水的重量=33V ρ 所以: 332211ρρρV V V += (1) 因为: 213V V V -= (2) (2)代入(1)则得: 整理后 ()322112ρρρρ--= V V …………………………(3) 又因 22ρW V = (4) (4)代入(3)整理后 W -粘土重量;V 1-钻井液体积;V 2-粘土体积;V 3-水体积; 1ρ-钻井液密度;2ρ-粘土密度;3ρ-水的密度; 2 配制定量、定密度的水基钻井液所需的水量 水量=欲配钻井液体积-所需粘土体积 其中:粘土密度 粘土重量所需粘土体积= 二、 调整钻井液密度所需材料 1 加重钻井液所需加重材料数量计算

(1)定量钻井液加重时所需加重材料的计算: 式中 W -加入的加重材料重量; 浆V -原浆体积; 1ρ-原浆密度; 2ρ-欲配的钻井液密度; 3ρ-加重材料的密度; (2)配制定量加重钻井液时所需加重材料的计算: 式中 W-所用加重材料的重量; V -欲配的钻井液体积; 1ρ-原浆密度; 2ρ-欲配的钻井液密度; 3ρ-加重材料的密度; 2 降低钻井液密度所需水量(或低密度钻井液量)之计算 式中 V -降低密度时需要的水量; 浆V -原浆体积; 1ρ-原浆密度; 2ρ-加水稀释后的钻井液密度(即要求的钻井液密度)。 三、 钻井液的循环容积 1 井筒容积计算(即井内钻井液量计算) (1)经验式 井眼内的钻井液量()2 1000/31井径井径=井段?m m V

过程控制工程课程设计

过程控制工程 课程设计任务书 设计名称:扬子烯烃厂丁二烯装置控制模拟设计设计时间:2006.2.20~2006.3.10 姓名:毛磊 班级:自动化0201 学号:05号 南京工业大学自动化学院 2006年3月

1.课程设计内容: 学习《过程控制工程》课程和下厂毕业实习2周后,在对扬子烯烃厂丁二烯装置的实际过程控制策略、实习环节的控制系统以及相应的组态软件有一定的认识和了解的基础上,针对扬子烯烃厂丁二烯装置,设计一个复杂控制系统(至少包含一个复杂回路和3-5个简单回路),并利用组态软件进行动态仿真设计,调节系统控制参数,使控制系统达到要求的控制效果。 1)独立完成设计任务,每个人根据下厂具体实习装置,确定自己的课程设 计题目,每1-3人/组; 2)选用一种组态软件(例如:采用力控组态软件)绘制系统工艺流程图; 3)绘制控制系统原有的控制回路; 4)利用下厂收集的实际数据和工艺要求,选择被控对象模型,利用组态软 件,对控制系统进行组态; 5)改进原有的控制回路,增加1-2个复杂回路,并进行组态; 6)调节控制参数,使性能指标达到要求; 7)写出设计工作小结。对在完成以上设计过程所进行的有关步骤:如设计 思想、指标论证、方案确定、参数计算、元器件选择、原理分析等作出 说明,并对所完成的设计做出评价,对自己整个设计工作中经验教训, 总结收获。 2. 进度安排(时间3周) 1)第1周选用一种组态软件绘制系统工艺流程图;绘制控制系统原有的 控制回路; 2)第2周利用下厂收集的实际数据和工艺要求,选择被控对象模型,利 用组态软件,对控制系统进行组态; 3)第3周(1-3) 改进原有的控制回路,增加1-2个复杂回路,并进行组态; 调节控制参数,使性能指标达到要求; 4)第3周(4) 书写课程设计说明书 5)第3周(5) 演示、答辩

补液计算公式.pdf

补液计算公式 补液原则:先快后慢、先胶后晶、先浓后浅、先盐后糖、见尿补钾、却啥补啥。 注:休克时先晶后胶。 补液量=1/2累计损失量当天额外损失量每天正常需要量。 粗略计算补液量=尿量+500ml。若发热病人+300ml×n 1.补钾: 补钾原则:①补钾以口服补较安全。②补钾的速度不宜快。一般<20 mmol/h。 ③浓度一般1000ml液体中不超过3g。④见尿补钾。尿量在>30ml/h。 细胞外液钾离子总含量仅为60mmol左右,输入不能过快,一定要见尿补钾。 ⑤低钾不宜给糖,因为糖酵解时消耗钾。100g糖=消耗2.8g 钾。(正常生理需要量氯化钾3克)慢补勤查! 轻度缺钾3.0——3.5mmol/L时,全天补钾量为6——8g。 中度缺钾2.5——3.0mmol/l时,全天补钾量为8——12g。 重度缺钾<2.5 mmol/l时,全天补钾量为12——18g。 2. 补钠:血清钠<130 mmol/L时,补液。先按总量的1/3——1/2补充。(正常生理需要量氯化钠4.5克) 公式: 应补Na+(mmol)=[142-病人血Na+(mmol/L)]×体重(kg)×0.6<女性为0.5> 应补生理盐水=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×3.5<女性为3.3> 氯化钠(克)=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg) /30

或=体重(kg)×〔142-病人血Na+(mmol/L)〕×0.6<女性为0.5>÷17 3.输液速度判定 每小时输入量(ml)=每分钟滴数×3 每分钟滴数(gtt/min)=输入液体总ml数÷[输液总时间(h)×3] 输液所需时间(h)=输入液体总ml数÷(每分钟滴数×3) 4.静脉输液滴进数计算法 每h输入量×每ml滴数(15gtt) ①已知每h输入量,则每min滴数=------------------------------------- 60(min) 每min滴数×60(min) ②已知每min滴数,则每h输入量=------------------------------ 每min相当滴数(15gtt) 5. 5%NB(ml)=〔CO2CP正常值-病人CO2CP〕×体重(kg)×0.6。 首日头2——4小时补给计算量的1/2。CO2CP正常值为22——29%。 如未测定二氧化碳结合力,可按5%碳酸氢钠每次溶液5ml/kg 计算 (此用量可提高10容积%)。必要时可于2~4 小时后重复应用。

生石灰消毒原理

生石灰消毒原理 Document serial number【LGGKGB-LGG98YT-LGGT8CB-LGUT-

生石灰消毒原理 生石灰主要成分为氧化钙,为白色或灰白色硬块;无臭;易吸收水份,水溶液呈强碱性。生石灰是无机盐类中最常用的一种消毒药物,即可作为消毒剂,又可作为水质改良剂。今天重点介绍其作为消毒剂的原理。 生石灰消毒原理:我们知道生石灰与水会发生反应变成熟石灰,并且伴有巨大的热量放出,那么因为生石灰的强碱性质本身就能够使水质呈强碱性,导致病微生物和野杂鱼虾难以存活而死亡,从而达到清塘消毒的目的。对大多数繁殖型病原菌有较强的消毒作用。 还有一个好处便是随着生石灰的碱性把水体的PH值提高以后,它便能够与水里的一些重金属离子相结合从而达到减轻水体的毒性的目的。并且能够使水中的悬浮物絮凝沉淀下去,使得水变得干净透亮。更能够改良底质,增加钙肥,提高水生植物对钙、磷的利用率,有利于浮游生物繁殖,保持水体良好的生态环境。 对于生石灰消毒的一个用法用量的标准建议:我们每一种消毒的方法对生石灰的用量是有所差别的。例如:干法清塘时每亩用量60-80Kg,带水清塘时每亩每米水深用量100-150Kg;水体消毒时每亩每米水深用量10-20Kg。 以上是湖南皕成科技给大家一个大体的建议参考用量,可根据实际情况去进行相对应的调整。但是我们在利用生石灰消毒的过程中我们有几点是需要特别注意的,例如:(一)不能直接将生石灰铺撒在路面上 有些养殖场小区在场区或场外道路上铺撒生石灰或漂白粉等消毒药物进行消毒,或者是在场区大门口消毒池中铺撒生石灰为人员和车辆进行消毒。其实,实际上却只是作了表面文章,消毒效果并未达到。

常用补液公式

常用补液公式 公司内部编号:(GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-

常用补液公式:从白蛋白水平推算血清钙浓度的矫正值: 血清钙浓度矫正值(mg/dl)=钙测定值(mg/dl)+[×(4-白蛋白(g/dl))] 血清钠浓度矫正值(mEq/L)=钠测定值(mg/dl)+[×((葡萄糖(mEq/L)-150)/100)] 1.公式一 HCO 3-需要量(mmol)=[ HCO 3 -正常值(mmol)-HCO 3 -测得值(mmol)]×体重(kg)× 2.公式二 A、〔正常CO 2结合力(50%)-测得之CO 2 结合力〕××体重(kg)=mL(5%碳酸氢钠) B、〔正常CO 2结合力(50%)-测得之CO 2 结合力〕××体重(kg)=mL(%乳酸钠) C、〔正常CO 2结合力(50%)-测得之CO 2 结合力〕××体重(kg)=mM(THAM) 注:THAM系三羧甲基氨基甲烷,%溶液,含THAM1mmol 1.按体重减轻估计补液量 生理盐水补液量(L)=正常血钠浓度(142mmol/L)×体重减轻量(kg)/每升生理盐水NaCL含量(154mmol) 2.按血细胞压积估计补液量 补液量(L)=[实际红细胞压积-正常红细胞压积×体重(kg)×]/正常红细胞压积。

正常红细胞压积男性为48%,女性42%。 细胞外液量为体重×。 3.按血清钠估计补液量 补液量(L)=体重(kg)×0.2×(正常血钠浓度-实际血钠浓度)/每升生理盐水NaCL含量 (154mmol) 4.依据血钠浓度计算低渗性失水的补钠量 补钠量=[血钠正常值(mmol/L)-实际血钠浓度(mmol/L)]××体重(kg)(女性为) 失水量(按血细胞比容计算) 失水量(ml)=(目前血细胞比容-原来血细胞比容)÷原来血细胞比容×体重(kg)××1000 原来血细胞比容如不知道,可用正常值代替,男性和女性分别为和,式中20%为细胞外液占体重的比例。 Na+需要量(mmol)=(目标血清Na+浓度-实际血清Na+浓度)×体重× 预期HCO 3=24-[PCO 2 参考值-患者的PCO 2 ]/5] 注意:PCO 2 参考值规定为40 解释:若患者的HCO 3 比预期的高,则同时存在代谢性碱中毒。若比预期的低,则同时存在代谢性酸中毒。 代偿的限值为12-20。所以低于20的应慎重判断。

6万吨年顺丁橡胶项目的试生产申请报告

浩普新材料科技股份有限公司 6万吨/年顺丁橡胶项目试生产申请 烟台经济技术开发区城市管理环保局: 浩普新材料科技股份有限公司投资建设的6万吨/年顺丁橡胶项目,该项目的环境影响报告书于二○一二年四月二十三日取得环评批复,其批复文号为鲁环审[2012]58号。项目部分主体工程与环保设施配套已建设完成,落实了环评报告中提出的污染防治措施、风险防范措施等要求,拟申请已完工程的试生产申请。已完工程的具体情况如下: 一、建设项目基本情况 1.1项目名称:浩普新材料科技股份有限公司6万吨/年顺丁橡胶项目 项目性质:新建 1.2建设地点:烟台经济技术开发区大季家镇 1.3建设单位名称:浩普新材料科技股份有限公司 建设单位性质:股份公司 1.4生产规模:顺丁橡胶,年产量为60000吨。 二、环评文件审批 浩普新材料科技股份有限公司6万吨/年顺丁橡胶项目于2012年委托山东省环境保护科学研究设计院进行环境影响评价,并于2012年4月取得环评批复,其批复文号为鲁环审[2012]58号。 三、项目主要内容 3.1项目投资 项目总投资85658万人民币,其中环保投资为3020万元,占投资总额的3.5%。 3.2建设内容 产品及产量:顺丁橡胶,年产量为60000吨。 工程建设内容见表3.2-1。

表3.2-1 工程建设内容 3.3 产品规格:产品BR-9000规格(GB/T 8659-2008)见表3.3-1

3.4主要原辅材料:生产中原料消耗表3.4-1;化学品消耗表3.4-2。 表3.4-1 原料消耗表 表3.4-2 化学品消耗表 3.5主要设备装置:生产中主要装置设备情况见表3.5-1至表3.5-2。 表3.5-1 压力容器设备

石灰 石灰有生石灰和熟石灰(即消石灰)

石灰石灰有生石灰和熟石灰(即消石灰) 目录 ?1.简介 ?2.生产工艺 ?3.原料及生产 ?4.熟化与硬化 ?5.性能及应用 1.简介 一种以氧化钙为主要成分的气硬性无机胶凝材料。石灰是用石灰石、白云石、白垩、贝壳等碳酸钙含量高的原料,经900~1100℃煅烧而成。石灰是人类最早应用的胶凝材料。公元前8世纪古希腊人已用于建筑,中国也在公元前7世纪开始使用石灰。至今石灰仍然是用途广泛的建筑材料。石灰有生石灰和熟石灰(即消石灰),按其氧化镁含量(以5%为限)又可分为钙质石灰和镁质石灰。由于其原料分布广,生产工艺简单,成本低廉,在土木工程中应用广泛。 2.生产工艺 原始的石灰生产工艺是将石灰石与燃料(木材)分层铺放,引火煅烧一周即得。现代则采用机械化、半机械化立窑以及回转窑、沸腾炉等设备进行生产。煅烧时间也相应地缩短,用回转窑生产石灰仅需2~4小时,比用立窑生产可提高生产效率5倍以上。近年来,又出现了横流式、双斜坡式及烧油环行立窑和带预热器的短回转窑等节能效果显著的工艺和设备,燃料也扩大为煤、焦炭、重油或液化气等。 3.原料及生产 凡是以碳酸钙为主要成分的天然岩石,如石灰岩、白垩、白云质石灰岩等,都可用来生产石灰。 将主要成分为碳酸钙的天然岩石,在适当温度下煅烧,排除分解出的二氧化碳后,所得的以氧化钙(CaO)为主要成分的产品即为石灰,又称生石灰。 在实际生产中,为加快分解,煅烧温度常提高到1000~1100℃。由于石灰石原料的尺寸大或煅烧时窑中温度分布不匀等原因,石灰中常含有欠火石灰和过火石灰。欠火石灰中的碳酸钙未完全分解,使用时缺乏粘结力。过火石灰结构密实,表面常包覆一层熔融物,熟化很慢。由于生产原料中常含有碳酸镁(MgCO3),因此生石灰中还含有次要成分氧化镁(MgO),根据氧化镁含量的多少,生石灰分为钙质石灰(MgO≤5%)和镁质石灰(MgO>5%)。 生石灰呈白色或灰色块状,为便于使用,块状生石灰常需加工成生石灰粉、消石灰粉或石灰膏。生石灰粉是由块状生石灰磨细而得到的细粉,其主要成分是CaO;消石灰粉是块状生石灰用适量水熟化而得到的粉末,又称熟石灰,其主要成分是Ca(OH)2;石灰膏是块状生石灰用较多的水(约为生石灰体积的3—4倍)熟化而得到的膏状物.也称石灰浆。其主要成分也是Ca(OH)2。 4.熟化与硬化 生石灰(CaO)与水反应生成氢氧化钙的过程,称为石灰的熟化或消化。反应生成的产物氢氧化钙称为熟石灰或消石灰。 石灰熟化时放出大量的热,体积增大1—2.5倍。煅烧良好、氧化钙含量高的石灰熟化较快,放热量和体积增大也较多。 根据加水量的不同,石灰可熟化成消石灰粉或石灰膏。石灰熟化的理论需水量为石灰重量的32%。在生石灰中,均匀加入60%~80%的水,可得到颗粒细小、分散均匀的消石灰粉。

临床常用补液公式

临床医学常用计算公式 补液 补液原则:先快后慢、先胶后晶、先浓后浅、先盐后糖、见尿补钾、却啥补啥。 注:休克时先晶后胶。 补液量=1/2累计损失量当天额外损失量每天正常需要量。 粗略计算补液量=尿量+500ml。若发热病人+300ml×n 1.补钾: 补钾原则:①补钾以口服补较安全。②补钾的速度不宜快。一般<20 mmol/h。 ③浓度一般1000ml液体中不超过3g。④见尿补钾。尿量在>30ml/h。

细胞外液钾离子总含量仅为60mmol左右,输入不能过快,一定要见尿补钾。 ⑤低钾不宜给糖,因为糖酵解时消耗钾。100g糖=消耗2.8g 钾。 轻度缺钾 3.0——3.5mmol/L时,全天补钾量为6——8g。 中度缺钾 2.5——3.0mmol/l时,全天补钾量为8——12g。 重度缺钾<2.5 mmol/l时,全天补钾量为12——18g。 2. 补钠:血清钠<130 mmol/L时,补液。先按总量的1/3——1/2补充。 公式: 应补Na+(mmol)=[142-病人血Na+(mmol/L)]×体重(kg)×0.6<女性为0.5>

应补生理盐水=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×3.5<女性为3.3> 氯化钠=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg) ×0.035<女性为0.03> 或=体重(kg)×〔142-病人血Na+(mmol/L)〕×0.6<女性为0.5>÷17 3.输液速度判定 每小时输入量(ml)=每分钟滴数×4 每分钟滴数(gtt/min)=输入液体总ml数÷[输液总时间(h)×4] 输液所需时间(h)=输入液体总ml数÷(每分钟滴数×4)

丁二烯环评问题(可编辑修改word版)

关于菏泽玉皇化工有限公司7 万t/a 氧化脱氢制丁二烯项目 环评生产工艺相关问题 一、MTBE 生产单元 1、希望贵方根据MTBE 生产工艺流程图给出相应的文字说明,其中应关注以下几个问题:(1)R-501、C-501A、C-501B、碳四残液水洗塔(C-502)及其它主要反应塔的主要反应方程或反应机理说明;(主要涉及到催化反应原理、产品分离原理和甲醇回收原理)答:反应方程式:醚化反应方程式: 甲醇+异丁烯------甲基叔丁基醚+ 水 (2)醇烯比、反应温度;答:指的甲醇:原料C4 中的异丁烯含量物质的量的比值(3)催化剂的种类及主要成分答:(树脂催化剂) (4)该生产工艺流程中的碳四残液聚集罐(V-504)中所产生的碳四残液是否就是可研中所提到的醚后C4。答:这就是醚后C4。只要控制指标是异丁烯的含量。 2、给出本装置的物料平衡表 假若按照7 万吨设计:醚后C4 年使用量为18.3 万吨。 3、说明该工段中反应塔回流罐(V-503)和甲醇/水塔回流罐(V-505)中进入火炬系统的量,具体见下表

碳四残液水洗塔外排的废水量(小时量以及年排放量)、废水中主要污染物浓度 答:外排废水量 179kg/h 1432 吨/年 主要污染物为:甲醇,浓度为 0.09%。 4、该工段的设备表。 二、丁烯分离单元 1、在该单元中乙腈缓冲罐中加入氮气,此处氮气主要起何种作用; 答:补压的作用,当缓冲罐压力偏低时用氮气进行补压。 2、丁烯萃取塔 C-601 顶部排出的丁烷等轻组分,主要包括哪些物质(只要提供物质名称即可); 答:正丁烷、异丁烷、丁烯-1,反丁烯-2、丙烯 等 3、丁烯萃取塔内、丁烯解析塔内、丁烯水洗塔以及丁烷水洗塔主要发生何种反应, 可以文字描述; 答:没有发生任何化学反应,只是简单的萃取精馏过程,在 C601 塔内主要是脱除正丁烷、异丁烷、丁烯-1,反丁烯-2、丙烯 等杂事。在 C602 塔内主要是解析萃取剂乙腈, 在丁烯水洗塔以及丁烷水洗塔内只要是水洗气体中的乙腈,使之溶解于水,回收乙腈。4、该 部 分 内 容“来自 C - 6 3 回收再生塔(C-605)塔底循环洗涤水换热后向 C-605 塔进料。C-605 塔底再沸器(E-610)用蒸汽加热,乙腈从塔顶馏出,经 C-605 塔顶冷凝器(E-611)冷凝后进入 C-605 塔回流罐(V-605),然后用回流泵P-605 部分回流,部分送至V-602。C-605 塔底循环洗涤水经E-609与进料换热后进入循环水洗涤罐 V-606 部分循环使用,多余污水排出。” 找不到相应的工艺流程图,能否提供与上述内容相配套的工艺流程图。并提供“多 余污水排出”的废水量、典型组分比例。 答:上述叙述式错误的,不是我们的工艺。 正确的是:来自 C-603、C-604 塔底含有乙腈的洗涤水进入 V410,通过 P415ab 进入乙腈

补液公式

医学资料 1. 补钠计算 男性可选用下列公式 应补钠总量(mmol)=[142-病人血Na+(mmol/L)]×体重(kg)×0. 6 应补氯化钠总量(g)=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×0.035 应补生理盐水(ml)=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×3.888 应补3%氯化钠=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×1. 1666 应补5%氯化钠(ml) =[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×0.7 女性可选用下列公式 应补钠总量(mmol) =[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×0.5 应补氯化钠总量(g)=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×0.03 应补生理盐水(ml) =[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×3.311 应补3%氯化钠(ml)=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(kg)×3.311 应补5%氯化钠(ml)=[142-病人血Na+(mmol/L)] ×体重(k g)×0.596 注:①上述式中142为正常血Na+值,以mmol/L计。 ②按公式求得的结果,一般可先总量的1/2~1/3,然后再根据临床情况及检验结果调整下一步治疗方案。 ③单位换算: 钠:mEq/L×2.299=mg/dlmg/dl×0.435=mEq/L mEq/L×1/化合价=mmol/L 氯化钠:g×17=mmol或mEq,(mmol)×0.0585=g/L 2.补液计算 (1)根据血清钠判断脱水性质: 脱水性质血 Na+mmol/L 低渗性脱水 >130 等渗性脱水 130~150 高渗性脱水 >150 (2)根据血细胞比积判断输液量: 输液量=正常血容量×(正常红细胞比积/患者红细胞比积) (3)根据体表面积计算补液量: 休克早期800~1200ml/(m2?d); 体克晚期1000~1400ml(m2?d); 休克纠正后补生理需要量的50~70%。 (4)一般补液公式: 补液量=1/2累计损失量+当天额外损失量+每天正常需要量 3.补铁计算

生石灰和消石灰分析

生石灰和消石灰分析 一、有效钙(蔗糖钙-----配位滴定法) 准确称取约0.5g试样,置于250mL锥形瓶中,加入4g蔗糖,并放入一根磁力搅拌子,加40----50mL新煮沸的已冷却的蒸馏水,立即加盖,然后置于电磁搅拌器上搅拌10分钟,打开瓶盖,将溶液及残渣立即转移至250mL容量瓶中,洗净锥形瓶,以水稀释至标线,摇匀。 移取25mL溶液(应尽量防止吸入残渣)于400mL烧杯中,加入200mL蒸馏水,放入适量的CMP混合指示剂,以200g/L KOH调至绿色荧光出现并过量5----7mL,然后以0.015mol/L EDTA标液滴至绿色荧光消失,出现稳定的红色为止。 T CaO×V×10 X CaO == ----------------------------------- ×100 m ×1000 式中:T CaO---------每毫升EDTA标液相当于CaO的毫克数。 V --------- 滴定时消耗EDTA标液的体积。 m --------- 试料的质量。 10 ----------- 全部试样溶液与分取试样溶液的体积比。 二、酸不溶物 准确称取0.5g试样,置于300mL烧杯中,用水润湿,盖上表面皿,从杯口慢慢加入40mL (1+5) HCl,待作用停止后,用水冲洗表面皿和杯壁,并稀释至约100mL,将溶液加热煮沸,待试样充分溶解后,再继续煮沸3----5min,用慢速滤纸过滤,滤液收集于250mL容量瓶中。残渣以热HCl (3+97)溶液洗涤数次之后,再用热水洗涤至无Cl ---为止(以10g/L硝酸银溶液检验),保存溶量瓶中的滤液及洗液,以供测定CaO、MgO、Fe2O3、Al2O3之用。 将滤纸及残渣一并移入已灼烧至恒重的瓷坩埚中,灰化后于950----1000℃的高温下灼烧20min,取出坩埚,冷却,称量,如此反复灼烧,直至恒重。 m1 酸不溶物== ----------------------- ×100 m 式中:m1 -------- 灼烧后残渣的质量. m --------- 试料的质量. 三、Fe2O3、Al2O3、CaO、MgO(EDTA配位滴定法) 将测定酸不溶物时分离不溶物后盛于250mL容量瓶中的滤液加水稀释至标线摇匀,然后按“石灰石分析”之Fe2O3、Al2O3、CaO、MgO的分析步骤测定。 四、单独称样连续测定CaO、MgO(EDT A配位滴定法) 准确称量0.5g试样,置于400mL烧杯中,用少量水润湿,盖上表面皿,从杯口加入5mL

钻井各种计算公式

钻头水利参数计算公式: 1、 钻头压降:d c Q P e b 42 2 827ρ= (MPa ) 2、 冲击力:V F Q j 02.1ρ= (N) 3、 喷射速度:d V e Q 201273= (m/s) 4、 钻头水功率:d c Q N e b 42 3 05.809ρ= (KW ) 5、 比水功率:D N N b 21273井 比 = (W/mm 2) 6、 上返速度:D D V Q 2 2 1273杆 井 返= - (m/s ) 式中:ρ-钻井液密度 g/cm 3 Q -排量 l/s c -流量系数,无因次,取0.95~0.98 d e -喷嘴当量直径 mm d d d d e 2 n 2 22 1+?++= d n :每个喷嘴直径 mm D 井、D 杆 -井眼直径、钻杆直径 mm 全角变化率计算公式: ()()?? ? ???+?+ ?= -?-?225sin 2 2 2 b a b a b a L K ab ab ?? 式中:a ? b ? -A 、B 两点井斜角;a ? b ? -A 、B 两点方位角

套管强度校核: 抗拉:安全系数 m =1.80(油层);1.60~1.80(技套) 抗拉安全系数=套管最小抗拉强度/下部套管重量 ≥1.80 抗挤:安全系数:1.125 10 ν泥挤 H P = 查套管抗挤强度P c ' P c '/P 挤 ≥1.125 按双轴应力校核: H n P cc ρ10= 式中:P cc -拉力为T b 时的抗拉强度(kg/cm 2) ρ -钻井液密度(g/cm 3) H -计算点深度(m ) 其中:?? ? ? ?--= T T K P P b b c cc K 2 2 3 T b :套管轴向拉力(即悬挂套管重量) kg P c :无轴向拉力时套管抗挤强度 kg/cm 2 K :计算系数 kg σs A K 2= A :套管截面积 mm 2 σs :套管平均屈服极限 kg/mm 2 不同套管σs 如下: J 55:45.7 N 80:63.5 P 110:87.9

丁二烯管线设备爆裂致灾危害

请注意丁二烯管线、设备爆裂致灾危害 一、前言 101年4月6日凌晨03:30分,XX某石化厂之丁二烯工场管线爆破, 引发火灾(如图1),在附近居民强烈反应及新闻媒体持续追踪报导下,引发民众再度对工安问题的疑虑与关注,特别是石化制程,由于其流体多具有可燃、爆炸或毒性特质,稍一不慎,制程发生工安意外,不但设备毁坏,生产停止,甚至引起附近居民抗议,企业形象受损,如造成员工生命损伤,更是一个家庭永远的痛,工安问题一定要审慎面对防护! 二、事故经过 本工安事故发生于XX某石化厂之丁二烯工场,其连接再沸器与安全 阀之10吋管线,平常处于滞留状态,因管内丁二烯与氧发生反应,产生丁二烯过氧化物,该丁二烯过氧化物再与丁二烯单体聚合,生成爆米花状(popcorn)丁二烯聚合物(如图2),该爆米花状丁二烯聚合物又快速聚合反应,体积迅速膨胀,致管线充压而撑破,导致管内丁二烯聚合物、丁二烯暴露于空气中,产生过氧化物,进而与大气中氧急速反应,导致管线爆裂(如* 图3),引发大火。 图2 丁二烯聚合生成爆米花状、海绵状聚合物

图3 丁二烯管线爆裂 三、丁二烯相关事故 丁二烯制程设备、管路发生爆炸、火灾事故时有所闻(如表1)。丁二 烯火灾、爆炸工安事故大致可分两大类型:一类是物理性因素所造成,主 因是丁二烯端聚物的生成和迅速增大,胀破设备、管道,导致爆炸、火灾 物料大量泄漏,遇火源即发生火灾爆炸;另一类是化学因素所造成,主因 是丁二烯过氧化物在一定的条件下爆炸分解,其爆炸威力强大,如果可燃 物量多,则可能发生二次爆炸、着火,其危害更大。 表1 丁二烯设备、管路工安事故案例 2012丁二烯工场制程,因连接再沸器与安全阀之管线爆破造成丁二烯与空气接触,引发火灾。 2000 法国丁二烯工场制程,因连接再沸器与安全阀之管线爆破 ,造成7吨丁二烯外泄,被气体侦测器侦测到,紧急应变得宜,未酿成事故。2000 中国40吨丁二烯球槽发生爆炸火灾。 1994 日本一500 kg 丁二烯钢瓶在使用时,因内含微量爆米花状丁二烯聚合物,且该钢瓶储放在直接日晒下,造成丁二烯聚合物迅速增长,堵住安全阀,钢瓶因过压而爆炸。 1978 中国丁二烯脱水塔再沸器底部手孔盲板处由于存有死角 ,丁二烯在此生成端聚物,胀破盲板法兰,造成大量丁二烯喷出遇火源引起爆炸。1964 中国丁二烯储槽进行清理作业时,由于丁二烯过氧化物聚

生石灰与熟石灰的区别与联系

生石灰与熟石灰的区别与联系 生石灰和熟石灰,仅一字之差。很多人,包括在校的学生,都很容易就混淆于两者之间。 为了让大家更加清楚的辨别这两者,今天湖南皕成科技就来给大家整理一下,关于生石灰与熟石灰的区别与联系。 生石灰 生石灰成分是氧化钙,加水之后会产生化学反应生成氢氧化钙,生石灰的消解是施工拌和中的一个重要环节,具体施工中要对其过程进行有效地控制,生石灰的消解实际上是一个的水化(H2O)放热反映过程,要正确地控制加水量和加水速度,使消解后的消石灰即不能过干而“扬尘”,也不能过湿而“粘结发软”,表面看起来要松散,实测含水量不超过35%,以有利于二灰结石混合料的均匀拌和,实际施工中通常采用提前消解、打堆闷料、覆盖、过筛的办法来满足施工需要(提前消解的时间一般在7-10天)。 生石灰污水治理已成为关乎经济社会和谐发展的一项重大问题。在控制工业污染物排放量的增长方面,国家采取严格措施,生石灰对造纸、酿造、化工、印染行业,加大治理和改造力度,淘汰高耗水、重污染的落后工艺和设备。 我国工业化和城市化进程不断推进,生石灰工业废水和城市污水排放量逐年增加,因不达标排放给环境造成了巨大压力和危害,生石灰在钢铁、电力、化工、煤炭等重点行业、推广废水循环利用,提高工业用水重复利用率。 同时,生石灰工业废水处理工艺、技术不断提高,生石灰给水处理絮凝剂也提出了新的要求。 熟石灰 熟石灰是一种白色粉末状固体。化学式Ca(OH)2,又称氢氧化钙、消石灰,加入水后,呈上下两层,上层水溶液称作澄清石灰水,下层悬浊液称作石灰乳或石灰浆。上层清液澄清石灰水可以检验二氧化碳,下层浑浊液体石灰乳是一种建筑材料。氢氧化钙是一种白色粉末状固体,微溶于水。氢氧化钙是一种二元强碱,具有碱的通性,是一种强碱,对皮肤,织物有腐蚀。 氢氧化钙在工业中有广泛的应用。白色粉末,由生石灰和水反应生成,它的饱和水溶液叫做石灰水。是常用的建筑材料,也用作杀菌剂和化工原料等。 熟石灰与生石灰联系: 生石灰与水反应(同时放出大量的热),或吸收潮湿空气中的水分,即成熟石灰[氢氧化钙Ca(OH)2,又称“消石灰”。熟石灰在一升水中溶解1.56克(20℃),它的饱和溶液称为“石灰水”,呈碱性,在空气中吸收二氧化碳而成碳酸钙沉淀。

天然气分子筛脱水装置工艺设计说明书

天然气分子筛脱水装置工艺 设计说明书 1 概述 1.1 设计要求 原料气压力为4.5MPa,温度30℃,工艺流程要求脱水后含水量在1ppm以下(质),采用球形4A分子筛吸附脱水,已知4A分子筛的颗粒直径为 3.2mm,堆密度为660kg/m3,吸附周期采用8小时。 其具体内容如下: 1.绘制天然气脱水工艺流程图; 2.确定工艺流程的主要工艺参数; 3.对脱水系统中主要设备进行工艺计算,并确定主要设备的结构尺寸和型号。 4.确定流程中主要管线的规格(材质、壁厚、直径)。 5.编写工程设计书。 1.2 设计范围 分子筛吸附塔装置 导热油换热单元 过滤器 再生气分离器 连接管道 排污放空系统 安全阀,调压阀 1.3 设计原则 1)贯彻国家建设基本方针政策,遵循国家和行业的各项技术标准、规范。 2)贯彻“安全、可靠”的指导思想,紧密结合上、下游工程,以保证中央处理厂

安全、稳定地运行。 3)根据高效节能、安全生产的原则,采用先进实用的技术和自控手段,实行现代 化的管理模式,实现工艺、技术成熟可靠、节省投资、方便生产。 4)充分考虑环境保护,节约能源。 1.4 气质工况及处理规模 气体处理规模:100×104 m3/d 原料气压力:4.5 MPa 原料气温度:30 ℃ 脱水后含水量:≤1 ppm 天然气气质组成见表1-1。 表1-1 天然气组成表(干基) 组分H2 He N2 CO2 C1 C2 mol% 0.097 0.052 0.55 0.026 94.595 3.305 组分C3 iC4 nC4 iC5 nC5 C6+ mol% 0.73 0.121 0.156 0.056 0.052 0.262 1.5 分子筛脱水工艺流程 1.5.1 流程选择 本装置所处理的湿净化气流量为100×104m3/d(20℃、101.325kPa标准状态下)。对于这样规模较大的分子筛脱水装置,可以采用2个吸附塔或3个吸附塔两种方案(分别简称两塔方案、三塔方案)。而相同工艺不同方案的操作情况与投资数据却完全不同,现将两塔方案、三塔方案的操作情况与投资情况进行比较,从而选择出最佳方案。 在两塔流程中,一塔进行脱水操作,另一塔进行吸附剂的再生和冷却,然后切换操作。在三塔或多塔流程中,切换的程序有所不同,通常三塔流程采用一塔吸附、一塔再生、一塔冷吹同时进行。 表1-2 三塔方案(常规)时间分配表 吸附器0~8h 8~16h 16~24h 分子筛脱水塔A 吸附加热冷却

相关主题