First principles calculation of uniaxial magnetic anisotropy and magnetostriction in strain
a r X i v :c o n d -m a t /9903460v 1 [c o n d -m a t .m t r l -s c i ] 1 A p r 1999
First principles calculation of uniaxial magnetic anisotropy and magnetostriction in
strained CMR ?lms
A.B.Shick
Department of Physics,University of California,Davis,CA 95616
We performed ?rst -principles relativistic full-potential lin-earized augmented plane wave calculations for strained tetrag-onal ferromagnetic La(Ba)MnO 3with an assumed experimen-tal structure of thin strained tetragonal La 0.67Ca 0.33MnO 3(LCMO)?lms grown on SrTiO 3[001]and LaAlO 3[001]sub-strates.The calculated uniaxial magnetic anisotropy energy (MAE)values,are in good quantitative agreement with exper-iment for LCMO ?lms on SrTiO 3substrate.We also analyze the applicability of linear magnetoelastic theory for describing the stain dependence of MAE,and estimate magnetostriction coe?cient λ001.
I.INTRODUCTION
Magnetic multilayers based on “colossal”magnetore-sistive (CMR)materials are important for many mag-netic applications including recording media and magne-toresistive sensors.The particular class of CMR materi-als,La 1?x A x MnO 3(A=Sr,Ca,Ba),is particularly inter-esting because they share the same basic perovskite crys-tal structure with many dielectrics,superconductors,and ferroelectrics.This stuctural similarity opens interesting possibilities for the epitaxial growth of CMR magnetic heterostructures for device applications.
Magnetic anisotropy energy (MAE)and magnetostric-tion in magnetic CMR heterostructures is signi?cantly di?erent from the MAE in bulk manganites [1].Uniaxial magnetic anisotropy in thin La 0.67Ca 0.33MnO 3(LCMO)?lms grown on SrTiO 3[001](STO)substrate has been measured and interpreted to be due to the strain arising from a ?lm/substrate lattice mismatch [1].The possibil-ity of producing strained LCMO ?lms grown on a LaAlO 3(LAO)substrate with the easy magnetization axis along ?lm normal has been proposed.
In order to tackle the origin of the uniaxial MAE in strained CMR ?lms we performed ?rst -principles cal-culations of MAE for the strained tetragonal ferromag-netic La(Ba)MnO 3(L(B)MO)with an assumed experi-mental structure of strained LCMO-?lms grown on STO and LAO substrates.We also analyze the applicability of linear magnetoelastic theory for describing the stain dependence of MAE,and estimate magnetostriction in LCMO-?lms.
https://www.sodocs.net/doc/4111183656.html,PUTATIONAL METHOD
The experimental data of the MAE and magnetostric-tion in LCMO ?lms have been obtained from magne-tization curve measurements [1].The 58nm thick ?lms were grown on [001]oriented STO substrate using atomic layer by layer molecular-beam epitaxy [2].X-ray di?rac-tion data showed that the ?lms have a tetragonal unit cell with in-plane lattice constant 7.3696a.u.which is consistent with STO substrate lattice constant and per-pendicular lattice constant of 7.2373a.u.This is fully consistent with the so-called “coherent”regime of the ?lm strain in the “elastic”approximation [3]:?lm in-plane lattice constant matches with substrate in-plane lattice constant that results in perpendicular tetragonal strain determined by ?lm Poisson ratio.As a result there are no mis?t dislocations and no thickness dependence of the perpendicular strain.
An anisotropic energy density of a tetragonal ferro-magnetic ?lm on non-magnetic substrate can be written as [4]:
E/V =?K v 1m 2z ?K v 2m 4z ?K v 3m 2x m 2
y
(1)
?
2
We used a relativistic version[6]of the full-potential linearized augmented plane wave method[5]to obtain the self-consistent solutions of Kohn-Sham-Dirac equations and ground state charge and spin densities for the mag-netization directed along[001]-axis.For both strained LMO and BMO we used the special k-point method[7] for the Brillouin zone(BZ)integrations.348k-points mesh in the1/8th irreducible part of the BZ[8]is em-ployed for the self-consistent calculations and a Gaussian broadening(σ=0.0014Ry)is used for the eigenstates https://www.sodocs.net/doc/4111183656.html,ttice harmonics with angular momentum l up to8are used to expand the charge and spin densities and wavefunctions within the mu?n-tin sphere.More than100plane waves per atom/spin are used as the?rst variational basis set to solve the scalar-relativistic Kohn-Sham equations;all occupied and empty states up to2 Ry above E F are used as a second variational basis set to calculate spin-orbit coupling matrix elements.Self-consistency is achieved to within1×10?5e/(a.u.)3for charge and spin densities and to within2×10?5Ry for the all-electron total energy.
The spin and orbital magnetic moments for magneti-zation along the[001]axis for strained LMO and BMO for STO and LAO substrates are shown in Table1.The orbital magnetic moments are antiparallel to spin mo-ments,which is consistent with the atomic third Hund’s rule for the case of less than half-?lled d-shell.There is a decrease of spin moment and an increase of abso-lute value of the orbital moment with substitution of La by Ba due to decrease of Mn d-occupation.Assuming single-site approximation for the magnetic moment we can estimate LCMO spin moment to be2.85μB and or-bital moment-0.011μB for the STO substrate and2.77 and-0.014μB respectively for LAO substrate.
The MAE[9]is then obtained by applying the force theorem to the spin-axis rotation[10]:from the self-consistent ground state charge and spin density obtained for the[001]spin axis,a calculation of the band structure for[100]spin axis orientation is performed;di?erence of the single particle eigenvalue sums is then taken to be the MAE.For the MAE calculations we used special k-points mesh which was chosen with respect to the mag-netic symmetry for the[100]spin axis[11].Since the lo-cal force theorem was used,the symmetry of eigenvalues rather than Hamiltonian was considered:for the tetrag-onal symmetry and magnetization directed along[100]it leads to exclusion of fourfold rotations with respect to [001]axis and leaves only eight space group symmetry operations(mmm space group)which are used to gener-ate a set of irreducible k-points in1/8th of BZ(di?erent from those for self-consistent caculations).
To achieve convergent results for the MAE,we have increased the number of the BZ k-points and have done the band calculation for both the[001]and[100]spin axes using the ground state charge and spin densities. The MAE dependence on the number of k-points for the LMO(STO)is shown in Fig. 1.Surprisingly good con-vergence(less than1μeV)was achieved for1000k-points in1/8th of BZ(8000in full BZ).This set of k-points was then used for all MAE calculations.
III.RESULTS AND DISCUSSION
The calculated uniaxial MAE for all four cases (L(B)MO(STO)and L(B)MO(LAO))are shown in Table
II.The calculated MAE values are in very good agree-ment with experiment for LCMO?lms(?56μeV)on a
STO substrate.This is direct numerical evidence of the magnetoelastic origin of the uniaxial MAE in strained
LCMO?lms and supports quantitatively an interpreta-tion of experiment given in Ref.[1].For LMO(LAO)and
BMO(LAO)we calculated the MAE to be positive.It is in qualitative agreement with very recent experiments
for La0.8Ca0.2MnO3?lms grown on LAO substrate[12]. In addition to calculated magnetocrystalline MAE
caused by spin-orbit interaction we have to take into ac-count demagnetization energy(DE)which is due to“clas-
sic”magnetic dipole-dipole interaction.For the ferro-magnetic?lm the DE can be evaluated numerically[13].
We calculated the DE using the results of Ref.[13]and taking into account that magnetic moment in L(B)MO
is located at Mn-site(cf.Table I.).
The values of DE for all four cases(L(B)MO(STO) and L(B)MO(LAO))are shown in Table II.(We took
into account the only in-plane dipole-dipole interaction between Mn-sites.)For the case of L(B)MO(STO)both
MAE and DE keep magnetization in the?lm plane.For the case of LMO(STO)the sum of MAE and DE is neg-
ative(?28μeV)and magnetization is in the?lm plane. For the BMO(STO)the total uniaxial MAE is positive
(42μeV)and magnetization is directed along the?lm normal.
Assuming single-site approximation for the magnetic anisotropy we can estimate total uniaxial MAE≈
?7μeV per cell for LCMO?lm on LAO substrate. It means that the absolute value of the magnetoelastic
MAE is very close to the absolute value of the demagne-tization?eld for LCMO?lm on LAO substrate.
To check the applicability of linear magnetoelastic the-ory we map our results onto the usual anisotropic mag-netoelastic energy dependence on strain:
E=B1(e z?e0)m2z+const,(2) where e0is a biaxial(in-plane)strain due to the ?lm/substrate lattice mismatch,e z is a uniaxial(along [001])strain,B1is a magnetoelastic coe?cient,and m z is a magnetization cosine with respect to the z([001])-axis. Using Eq.(2),the values of strain[14]and MAE,we calculate the values of B1for L(B)MO for STO and LAO substrates(cf.Tab.II).There is quite pro-nounced variation of B1for LMO for the di?erent sub-strates.It means that for LMO there is signi?cant devi-ation from linear MAE dependence on strain(Eq.(2)), and linear theory is rather qualitative.For the case
of BMO the variation of B1is smaller,therefore lin-ear theory is more reliable.Note,that calculated val-ues of magnetoelasic coe?cient B1are in very reason-able agreement with the experimentally derived value ?6.7×107erg/cm3(?2.44meV per cell)for LCMO ?lms on STO substrate.
In spite of the fact that linear theory gives the only a semi-quantitative description of uniaxial MAE depen-dence on strain,our calculations show that one can still use it for estimation of the sign and order of magnitude of
the magnetostriction coe?cientλ001
.
To determine
λ
001
one has to minimize the sum of Eq.(2)and elastic energy
[15]:
E elastic=
1
3
B1
[1]J.O’Donnell,M.S.Rzchowski,J.N.Eckstein and I.
Bozovic,Appl.Phys.Lett.72,1775(1998).
[2]J.O’Donnell,M.Onellion,M.S.Rzchowski,J.N.Eck-
stein and I.Bozovic,Phys.Rev.B54,R6841(1996).
[3]J.H.van der Merwe,J.Appl.Phys.34,123(1963).
[4]https://www.sodocs.net/doc/4111183656.html,ndau,E.M.Lifshitz,and L.P.Pitaevskii,Elec-
trodynamics of Continious Media,Oxford,138(1995).
[5]E.Wimmer,H.Krakauer,M.Weinert,and A.J.Free-
man,Phys.Rev.B24,864(1981).
[6]A.B.Shick et.al.,Phys.Rev.B57,R14259(1997).
[7]H.J.Monkhorst and J.D.Pack,Phys.Rev.B.13,5188
(1976).
[8]The space group was chosen to be consistent with the
proper magnetic symmetry in the presence of spin-orbit
interaction.For tetragonal symmetry and magnetization
directed along[001]it leads to exclusion of mirror planes
parallel to[001]and leaves only eight space group sym-
metry operations(4/m space group).
[9]MAE is de?ned as an energy di?erence for the(100)and
(001)magnetization directions.
[10]I.V.Solovyev,P.H.Dederichs and I.Mertig,Phys.Rev.
B52,13419(1995)and references therein.
[11]G.H¨o rmandinger and P.Weinberger,J.Phys.:Condens.
Matter4,2185(1992).
[12]T.K.Nath et al.,Appl.Phys.Lett.74,1615(1999).
[13]L.Szunyogh,B.′Ujfalussy and P.Weinberger,Phys.Rev.
B51,9552(1995).
[14]We are accounting strain from cubic“LCMO”with
a=b=c=7.3112a.u.in accordance to Ref.[1].
[15]A.E.Clark,in Ferromagnetic Materials,edited by E.P.
Wohlfarth,1,(North-Holland1980),p.531.
TABLE I.Experimental lattice constant (a,in a.u.)and c/a ratio for tetragonal strained LCMO ?lms on STO and LAO substrates;spin (M s )and orbital (M l )magnetic mo-ments for LMO and BMO for the [001]spin direction.Substrate:STO LAO a=b 7.36977.1618c/a 0.982 1.047Film:LMO BMO LMO BMO M s (Mn) 2.996 2.563 2.880 2.542M s (Total) 3.145 2.727 3.022 2.712M l (Mn)-0.004-0.023-0.007-0.023M l (Total)
-0.002
-0.021-0.006
-0.024
TABLE II.Biaxial (e 0)and uniaxial (e z )strains,uniaxial MAE (μeV ),demagnetization energy (DE)(μeV ),B 1(meV )for LMO and BMO ?lms on STO and LAO substrates.Substrate:
STO LAO e 00.008-0.021e z -0.01010.0258Film:LMO BMO LMO BMO MAE -40.9-53.337.7100.2DE -65.7-48.7-66.1-58.3B 1
-2.259
-2.944-0.806
-2.141
TABLE III.λ001×105for LMO and BMO ?lms on STO and LAO substrates.Substrate:STO LAO Film:LMO BMO LMO BMO λ001
2.1
2.74
0.76
2.01
0500
1000
15002000
k?points, 1/8 BZ
?150
?100
?50
50
M A E , e
V
μFIG.1.The calculated uniaxial MAE dependence on k-points number in 1/8th irreducible part of the BZ.
三汇数字卡ISDN协议配置
三汇数字卡ISDN协议配置 一、关于可以处理ISDN信令的三汇板卡类型可见程序员手册相关章节的说明。 二、如果初次使用三汇板卡运行ISDN，建议可先使用三汇提供的Test.exe测试程序进行操 作，只有相关功能Test.exe测试正常时，再运行应用程序。 三、三汇支持ISDN的数字卡通过配置可以支持用户侧、网络侧或用户侧和网络侧共用三种方式。 四、以SHD-120A-CT/PCI/ISDN为例描述用户侧、网络侧或用户侧和网络侧共用三种方式如何进行配置。 1、通过《三汇卡windows安装操作说明书》确认板卡驱动安装正确 2、在默认安装目录shcti文件夹下运行板卡自动配置程序ShCtiConfig.exe。 1)配置为用户侧 a)选中要设置的板卡,单击“修改板卡设置”，从弹出的对话框选择“PCM 设置”，如图3-2。 1. 双击弹 出对话框 (图3-2) b)选中要修改的PCM，单击“修改PCM”，在弹出的PCM设置框中将信令方式修改 为“ISDN用户侧”，如图3-3
3.改为isdn用户侧 1.选择要修改的pcm 2. 单击修改pcm,弹出修改pcm0对话框 (图3-3) 修改后，依次按确定回到“必须配置选项”主界面。 c)在自动配置程序的“必须配置选项”选择“ISDN设置”，弹出ISDN设置对话框界面，如图3-4
1.修改ISDN使用方式为用户侧 2．增加用户侧链路0，1，2，3 3．单击确定增加成功 (图3-4) 在ISDN使用方式里选择用户侧，现在配置120路卡共4条链路,单击按钮增加链路如图,增加链路序号0,1,2,3共4条。单击确定返回,点击“应用”按钮如图3-5.
通过CXF开发webService接口(soap协议、maven项目)
1. 引入cxf的jar包 pom文件里面直接增加依赖 < dependency>
http协议和webservice
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ISDN协议的划分及其介绍
ISDN协议的划分及其介绍 ISDN协议栈对应OSI7层模型的3层， 1、在物理曾定义了BRI/PRI的接口类型. 2、在第二层根据ISDN信道定义，在D信道上定义了LAPD（D通道的链路接入协议－LAPD） 3、3 层上则定义了DSS1(Q.931)的信令模式. 而对于B信道，2层上可以使用HDLC或者PPP的链路，由于PPP的功能更能适应拨号连接，故使用PPP较多数据链路层采用的是HDLC（高级数据链路控制） 42.2.1 ISDN第一层BRI 前文已经叙述了ISDN-BRI 模式的特点和物理链路连接的方式，这里，我们将补充BRI 的初始化过程.在I.430协议中定义了5 种INFO 消息，他们将用于链路的激活.首先TE 向LE 发送Info1消息，比特A 被设置为 1说明线路激活了.此后Info2~4消息发送，确认链路. 42.2.2 ISDN第二层Q.921 ISDN D信道和B信道在第二层使用不同的协议， B信道一般采用PPP或者HDLC来成帧数据.通常情况下采用PPP 在D信道中，一般使用由Q.920 和Q.921定义.使用LAPD成帧数据. 在ISDN中，所有的硬件寻址都发生在第二层，每个S/T总线可以支持8个ISDN终端，他们通过菊花链的方式串行连接，这样为了区分TE每个TE必须有一个唯一的地址，
LAPD 帧格式有2 种，LAPD-A 和LAPD-B，格式A 不含信息域，即格式A 为格式B 的子集，LAPD-B 帧格式如下： TEI：TEI 为一个7bit 数字，位于D 信道的LAPD 帧的地址字段中，一般由ISDN 交换机自动分配给一个TE，通常在TE加电启动的时候产生这样一个地址分配请求.TEI地址范围如下： 0~63: 用于非自动TEI 分配 64~126: 用于自动TEI分配 127: 用于组分配或者广播 SAPI：SAPI是一个6bit的子域，他用于表明运行在该设备上的指定进程 0 Call control procedure 1–15 Reserved for future standardization 16 Packet mode, used by X.25 17–31 Reserved for future standardization 32–61 Frame Relay communications 63 Layer 2 management procedure All others Not available for Q.921 C/R：命令相应比特 Command Network -> User 1 User -> Network 0 Response Network -> User 0 User -> Network 1
钢铁行业电力需求侧管理平台WebService接口示例、MQTT协议接口示例
附录A （资料性附录） WebService接口示例 A.1WebService服务认证和授权 请求连接格式：
ISDN协议
课程8 ISDN协议
目录 1 课程说明 课程介绍 1 课程目标 1 相关资料 1 2 第一节ISDN的概念及应用 1.1 ISDN介绍 2 1.1.1 ISDN 的定义 2 1.1.2 用户—网络接口上的功能群和参考点 2 1.1.3 ISDN 入网接口 4 1.1.4 ISDN 的编码和寻址 4 1.1.5 ISDN 网络协议分层模型 5 1.1.6 用户网络接口上的协议构成 6 1.1.7 ISDN 的特点7 1.1.8 ISDN与其他网络的比较8 1.2 ISDN路由器的应用8 1.2.1 备份中心方案9 1.2.2 ISDN专线方案10 1.2.3 电话、网络综合业务11 12 第二节ISDN协议简介 2.1 LAPD(Q.921)帧格式12 2.2 Q.921帧的类型14 2.3 Q.931 消息格式14 2.4 典型的Q.921建立连接及数据传输的过程16 2.5 典型的Q.931呼叫过程16
课程说明 课程介绍 本教材对应的产品版本为：VRP 1.0/1.1版。 本课程介绍：本课程主要介绍ISDN的概念以及路由器中ISDN模块的相关配置 及调试举例。 课程目标 完成本课程学习，学员能够掌握： ?ISDN的概念及应用。 ?ISDN协议简介 ?ISDN协议的相关配置。 ?用ISDN进行网络互连的调试方法。 相关资料 《Quidway 路由器用户手册-配置指导分册》
第一节ISDN的概念及应用 1.1 ISDN介绍 1.1.1 ISDN 的定义 ISDN 是这样的一种网络：提供端到端的数字连接，支持广泛的业务服务，并 为用户入网提供多用途的用户——网络接口。 综合业务数字网（ISDN）产生于80年代初期，它的基本特点是利用单一的通 信网络实现包括语音、文字、数据、图像等在内的各种业务。ISDN 的出现是 为了解决当时由于不同的业务由不同的网络提供而存在的的问题。如PSTN网 提供话音业务，电报网提供电报业务、CSPDN和PSPDN提供数据通信业务。 1.1.2 用户—网络接口上的功能群和参考点 功能群和参考点概念的提出是为了定义ISDN 用户——网络接口上的配置和 建立接口标准。功能群是指用户接入ISDN 所需的一组功能，而参考点是用 来分割功能群的概念上的点。
webservice接口协议有哪些
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可以分步在一个局域网中，甚至也可以跨几个广域网。 1.1.1webservice是什么 （1）webservice是一个可通过网络使用的自描述、自包含软件模块，这些软件模块可完成任务、解决问题或代表用户、应用程序处理事务。（2）webservice可以是：自包含的业务任务，如提款或取款服务；成熟的业务流程，如办公用品的自动采购； 应用程序，如人寿保险应用程序、需求预测与库存补充应用程序；已启动服务的资源，如访问特定的保存病人病历的后台数据库。1.1.2webservice的典型场景 供应商 图1.1涉及多个相互交互的webservice的订购单应用程序 1.2“软件即为服务”的理念 （1）web页面直接面向的是人，而webservice的开发目标是访问者，既可以是人也可以是自动化的应用程序。 （2）“软件即为服务”首先产生于应用服务提供商软件模型中。应用服务提供商 （applicationserviceprovider,asp）是将软件、基础设施要素、业务以及专业的服务进行打包的公司，它们创建完整的解决方案，并将其作为基于订阅的服务向用户推介。asp
ISDN协议第三层
前4个字节是第二层协议：前 第5 第6第7、8呼叫参考值 【由发端侧分配，保持到该呼叫结束。发端为‘0x xx ’，终端为‘8x xx ’】 第9个字节为消息类型： 用于呼叫建立的消息： 01：提醒（ALERTING ）【呼叫】 02：呼叫进程(CALL PROCEEDING)【号码收齐】 07：连接(CONNECT)【应答】 0F ：连接证实(CONNECT ACKNOWLEDGE) 03：进展(PROGRESS) 05：建立(SETUP) 0D ：建立确认(SETUP ACKNOWLEDGE)【后向确认】 用于呼叫信息阶段的消息 26：恢复(RESUME) 2E ：恢复证实(RESUME ACKNOWLEDGE) 22：恢复拒绝((RESUME REJECT) 25：暂停(SUSPEND) 2D ：暂停证实(SUSPEND ACKNOWLEDGE) 21：暂停拒绝(SUSPEND REJECT) 用于呼叫清楚的消息 45：拆线(DISCONNECT) 4D ：释放(RELEASE) 5A ：释放完成(RELEASE COMPLETE) 46：重新启动(RESTART) 4E ：重新启动证实(RESTART ACKNOWLEDGE) 其它消息 7B ：信息(INFORMA TION)【呼叫参考值与SETUP 对比，确定占用时隙】 6E ：通知(NOTIFY) 7D ：状态(STATUS) 75：状态询问(STA TUS ENQUIRY) 第10个字节开始为信息单元标识符 A1：发送完全 （最大1个字节） 【表示被叫号码发送完成】 04：承载能力 （最大12个字节） 后面一个为内容长度 08：原因 （最大32个）
(品质)(国内标准)紧固件GB大全以及美制英制德标对照表
紧固件规格标准——GB标准 档圈 锥销锁紧档圈GB883-86 螺钉锁紧档圈GB884-86 带锁圈的螺钉锁紧档圈GB885-86 轴肩档圈GB886-86 螺钉紧固轴端档圈GB891-86 螺栓紧固轴端档圈GB892-86 孔用弹性档圈-A型GB893.1-86 孔用弹性档圈-B型GB893.2-86 轴用弹性档圈-A型GB894.1-86 塑料滚花头螺钉GB840-88 开槽球面圆柱头轴位螺钉GB946-88 开槽球面大圆柱头螺钉GB947-88 开槽沉头不脱出螺钉GB948-88 开槽半沉头不脱出螺钉GB949-88 内六角花形盘头螺钉GB2672-86 内六角花形沉头螺钉GB2673-86 内六角花形半沉头螺钉GB2674-86 内六角圆柱头轴肩螺钉GB5281-85 内六角花形圆柱头螺钉-4.8级GB6190-86
轴用弹性档圈-B型GB894.2-86 孔用钢丝档圈GB895.1-86 轴用钢丝档圈GB895.2-86 开口档圈GB896-86 钢丝锁圈GB921-86 夹紧档圈GB960-86 自攻螺钉 十字槽盘头自攻螺钉GB845-85 十字槽沉头自攻螺钉GB846-85 十字槽半沉头自攻螺钉GB847-85 开槽盘头自攻螺钉GB5282-85 内六角花形圆柱头螺钉-8.8和10.9级GB6191-86 精密机械用紧固件十字槽螺钉GB/T13806.1-92 十字槽半沉头螺钉GB/T820-2000 方头平端紧定螺钉GB821-88 十字槽圆柱头螺钉GB/T822-2000 十字槽小盘头螺钉GB823-88 吊环螺钉GB825-88 开槽盘头定位螺钉GB828-88 开槽圆柱端定位螺钉GB829-88 开槽圆柱头轴位螺钉GB830-88 开槽无头轴位螺钉GB831-88 开槽带孔球面圆柱头螺钉GB832-88
广域网协议-ISDN技术介绍-D
图1 ISDN D 信道协议栈 ISDN ISDN 是Integrated Services Digital Network（综合业务数字网）的缩写，它由综合数字网（Integrated Digital Network，IDN）演变而成，提供端到端的数字连接，支持一系列广泛的业务（包括话音和非话音业务）。 ISDN 为用户提供一组有限的标准多用途用户－网络接口，ITU-T 的I.412 建议中为用户－网络接口规定了两种接口结构：基本速率接口（BRI）和基群速率接口（PRI）。BRI 带宽为2B+D，PRI 带宽为30B+D 或23B+D。其中： ? B 信道为用户信道，用来传送话音、数据等用户信息，传输速率是64kbps；? D 信道为控制信道，它传送公共信道信令，这些信令用来控制同一接口的B 信道上的呼叫。D 信道的速率是16kbps（BRI）或64kbps（PRI）。ITU-T Q.921 是D 信道的数据链路层协议，它定义了网络接口上第2 层实体间经D 信道交换信息的规则，同时支持第3 层实体的接入。ITU-T Q.931 是D 信道的网络层协议，它提供了在通信应用实体间建立、保持和终结网络连接的方法。呼叫控制（Call Control，CC）是对Q.931 进一步的封装，Q.931 把由网络侧传递过来的消息转发给CC，由CC 和高层应用（比如DCC）进行信息转换。 由于ITU-T 提出的ISDN 协议在不同的地区提供业务的不同，产生了地域性的差别，如日本的NTT（Nippon Telegraph and Telephone Corpration）、欧洲的ETSI （European Telecommunications Standards Institute，欧洲电信标准协会）、北美的N（I National ISDN）、AT&T 5ESS、AN S（I American National Standard Institute，美国国家标准组织）等适用于部分地区或者国家的ISDN 协议。 除了缺省支持ITU-T 的DSS1 ISDN 协议之外，我司路由器还支持NTT、ETSI、AT&T、ANSI、NI、NI2、Qsig 等几种协议的基本呼叫功能，但不支持这几种协议的补充业务功能。支持DSS1、QSIG 协议的网络侧功能，不支持其他协议的网络侧功能。 北美地区的NI 协议只适用于BRI 接口。该ISDN 网络在BRI 接口上使用SPID （Service Profile Identification，业务轮廓标识）作为向用户提供不同业务的标识，
常用紧固件采购规范
表单编号：****
图1 六角头螺栓基本尺寸标记代号常见螺母基本尺寸标注代号（如下图2）及其含义： 图中：e:对角宽度； D:螺纹基本大径（公称直径）； m:螺母高度； m':扳拧高度； s:对边宽度。 图2 六角螺母尺寸标记代号常见螺纹标记示例及其含义（如下图3）： 图3 普通螺纹标记示例及其含义
各标准关于产品尺寸标注有不同要求，以国标GB/T 1237-2000为例，规定如下： 完整标记： 紧固件的完整标记形式如下图4： 图4 紧固件完整标记 标记简化原则： .1类别（名称）标准年代号及其前面的“-”允许全部或部分省略。年代号的标准应以现行标准为准。 .2标记中的“-”允许全部或部分省略；标记中“其他直径或特性”前面的“×”允许省略。但省略后不应导致对标记的误解，一般以空格代替。 .3当产品标准中只规定一种产品型式、性能等级或硬度或材料、产品等级、扳拧型式及表面处理时，允许全部或部分省略。 .4当产品标准中规定两种及其以上的产品型式、性能等级或硬度或材料、产品等级、扳拧型式及表面处理时，应规定可以省略其中的一种，并在产品标准的标记示例中给出 省略后的简化标记。 标记示例： 外螺纹件： .1螺纹规格d=M12、公称长度l=80mm、性能等级为级、表面氧化、产品等级为A级的六角头螺栓的标记： 螺栓 GB/T 5782—2000-M12× (完整标记) .2螺纹规格d=M12、公称长度l=80mm、性能等级为级、表面氧化、产品等级为A级、的六角头螺栓的标记： 螺栓 GB/T 5782 M12×80 (简化标记) .3螺纹规格d=M6、公称长度l=6mm、长度z=4mm、性能等级为33H级、表面氧化的开槽盘头定位螺钉的标记： 螺钉 GB/T 828—1988-M6×6×4-33H-O (完整标记) .4螺纹规格D=M6、公称长度l=6mm、长度z=4mm、性能等级为14H级不经表面处理的开槽盘头定位螺钉的标记： 螺钉 GB/T 828 M6×6×4 (简化标记) 内螺纹件：
isdn协议
1. ISDN概念模型 1.1 ISDN的提出 ISDN的提出最早为了综合电信网的多种业务网络。由于传统通信网是业务需求推动的，所以各个业务网络如电话网、电报网和数据通信网等各自独立且业务的运营机制各异，这样对网络运营商而言运营、管理、维护复杂，资源浪费；对用户而言，业务申请手续复杂、使用不便、成本高；同时对整个通信的发展来说，这种异构体系对未来发展适应性极差。于是将话音、数据、图像等各种业务综合在统一的网络内成为一种必然，这就是综合业务数字网(Integrated Services Digital Network)的提出。 1.2 ISDN的概念模型 1.2.1 ISDN的定义 按照原CCITT的定义，ISDN是以提供了端到端的数字连接的综合数字电话网IDN为基础发展起来的通信网，用以支持电话及非话的多种业务；用户通过一组有限的标准用户网络接口接入ISDN网内。即ISDN： (1) 是通信网； (2) 以电话网、IDN为基础发展而成； (3) 支持端到端(End-to-End)的数字连接； (4) 支持各种通信业务； (5) 支持话音类及非话业务； (6) 提供标准的用户-网络接口(UNI)； (7) 使得用户能通过一组有限个多用途的UNI接入ISDN。 1.2.2 概念模型 1.2.2.1 业务综合 ISDN概念中的业务综合的核心是从用户端出发，建立了一套标准的用户和网络接口协议体系(UNI：User-Network Interface)。同时给出了各ISDN网络间互联的NNI接口。这样，非常简单的统一了开发标准，提供了一个厂商间开放的竞争环境。见下图。 1.2.2.2 ISDN的承载业务类型
常用协议协议
常用网络通信协议 物理层： DTE(Data Terminal Equipment)：数据终端设备 DCE(Data Communications Equipment)：数据电路端接设备 #窄宽接入： PSTN ( Public Switched Telephone Network )公共交换电话网络 ISDN（Integrated Services Digital Network）ISDN综合业务数字网 ISDN有6种信道: A信道 4khz模拟信道 B信道 64kbps用于语音数据、调整数据、数字传真 C信道 8kbps/16kbps的数字信道，用于传输低速数据 D信道 16kbps数字信道，用于传输用户接入信令 E信道 64kbps数字信道，用于传输内部信令 H信道 384kbps高速数据传输数字信道，用于图像、视频会议、快速传真等. B代表承载， D代表Delta. ISDN有3种标准化接入速率: 基本速率接口(BRI)由2个B信道，每个带宽64kbps和一个带宽16kbps的D信道组成。三个信道设计成2B+D。 主速率接口(PRI) - 由很多的B信道和一个带宽64Kbps的D信道组成，B信道的数量取决于不同的国家: 北美和日本: 23B+1D, 总位速率1.544 Mbit/s (T1) 欧洲，澳大利亚：30B+2D,总位速率2.048 Mbit/s (E1) FR(Frame Relay)帧中继 X.25 X.25网络是第一个面向连接的网络,也是第一个公共数据网络. #宽带接入： ADSL：（Asymmetric Digital Subscriber Line）非对称数字用户环路 HFC（Hybrid Fiber－Coaxial）光纤和同轴电缆相结合的混合网络 PLC：电力线通信技术 #传输网： SDH：（Synchronous Digital Hierarchy)同步数字体系 DWDM:密集型光波复用（DWDM：Dense Wavelength Division Multiplexing）是能组合一组光波长用一根光纤进行传送。这是一项用来在现有的光纤骨干网上提高带宽的激光技术。更确切地说，该技术是在一根指定的光纤中，多路复用单个光纤载波的紧密光谱间距，以便利用可以达到的传输性能（例如，达到最小程度的色散或者衰减）。 #无线/卫星： LMDS：（Local Multipoint Distribution Services）作区域多点传输服务。这是一种微波的宽带业务，工作在28GHz附近频段，在较近的距离双向传输话音、数据和图像等信息。GPRS：（General Packet Radio Service)通用分组无线服务技术。 3G：（3rd-generation，3G）第三代移动通信技术 DBS:（Direct Broadcasting Satellite Service）直播卫星业务
标准紧固件检验规范
修订记录 一、目的 对所采购的标准件的质量进行控制，对进货检验所涉及的技术要求、检验方法、抽 样等进行规定。 二、适用范围 适用于螺栓、螺母、平垫、弹垫、销轴等标准件的进货检验。 三、一般性检查(按S-3级, AQL=2.5) 3.1 查随货技术资料质量证明书，证明该标准符合标准要求和订货合同证明书应包括： 1. 供方名称或厂标； 2. 制造依据的标准； 3. 精度级别； 4. 表面处理方法。 3.2 外观检查 3.2.1抽查是否有等级钢印标志 a) 性能等级为4.6、5.6及≥8.8级的螺栓、螺钉必须标志； b) 性能等级为5级及≥8级的螺母必须标志； c) 螺纹直径≥5mm的螺栓、螺钉、螺母才需要标志。 3.2.2 螺钉表面： 表面应光洁、平整、无毛刺、无锈斑、无缺牙、无烂牙，镀层不得有起泡、脱落或锌白等缺陷，厚度应满足规定要求。 四、尺寸检查(按S-3级，AQL= 2.5) 依据相关的国标或技术要求进行检查 4.1 对螺栓、螺钉及螺母，应检查螺纹大小径、螺纹导入长度、螺距，同时使用相应的螺纹 规止通规进行检测；
a) 电镀前的螺栓、螺钉应使用公差等级为6g螺纹环规检查，电镀后的螺栓、螺钉应使 用公差等级为6h螺纹环规检查； b) 电镀前的螺母应使用公差等级为6G螺纹止通规及塞规检查，电镀后的螺母应使用公 差等级为6H螺纹止通规及塞规检查； c) 螺栓、螺母、螺钉通规检查须每个螺纹能顺利通过才合格，止规检查最多只能通过两 个螺纹才合格。 4.2 对自攻螺钉类，按标准要求进行螺纹尺寸检测：螺纹外径、末端外径、螺纹导入长度、 螺距。 五、性能检查 5.1 硬度检查（每批抽3Pcs试验，按Ac/Re=0/1判定） a) 根据实际情况，对大于或等于M8的螺栓、螺钉、螺母直接在洛氏硬度计上测试即可； b) 有机械性能等级要求时，按对应的国标或图纸进行检验；未作要求时；螺栓、螺钉必 须为4.8级，螺母必须为8级； c) 对于自攻、自挤螺钉，硬度检测应制成镶件，测试其表面硬度、芯部硬度及渗碳层深 度。 1. 自攻、自挤螺钉热处理后的表面硬度应≥450HV0.3 2. 自攻钉热处理后的芯部硬度： 螺纹≤ST3.9：270~390 HV5 螺纹≤ST4.2：270~390 HV10 3. 自挤螺钉热处理后芯部硬度应为290~370HV10 4. 自攻螺纹规格与渗碳层的关系： 5. 自挤螺钉螺纹规格与渗碳层的关系：
螺栓标准对照
标准号标准内容备注 GB/T3098.1-2000 紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱ISO898-1：1999 GB/T3098.2-2000 紧固件机械性能螺母粗牙螺纹ISO898-2：1992 GB/T3098.3-2000 紧固件机械性能紧定螺钉ISO898-5：1998 GB/T3098.4-2000 紧固件机械性能螺母细牙螺纹ISO898-6：1994 GB/T3098.5-2000 紧固件机械性能自攻螺钉ISO2702：1992 GB/T3098.6-2000 紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱ISO3506-1：1997 GB/T3098.7-2000 紧固件机械性能自挤螺钉ISO7085：1999 GB/T3098.14-2000 紧固件机械性能螺母扩孔试验ISO10484：1997 GB/T3098.15-2000 紧固件机械性能不锈钢螺母ISO3506-2：1998 GB/T3098.16-2000 紧固件机械性能不锈钢紧定螺钉ISO3506-3：1997 GB/T1237-2000 紧固件标记方法ISO8991：1986 GB/T 41-2000 六角螺母C级ISO4034：1999 GB/T 65-2000 开槽圆柱头螺钉ISO1207：1992 GB/T 67-2000 开槽盘头螺钉ISO1580：1994 GB/T 68-2000 开槽沉头螺钉ISO2009：1994 GB/T 69-2000 开槽半沉头螺钉ISO2010：1994 GB/T 70.1-2000 内六角圆柱头螺钉ISO4762：1997 GB/T 70.2-2000 内六角平圆头螺钉ISO7380：1997 GB/T 70.3-2000 内六角沉头螺钉ISO10642：1997 GB/T 77-2000 内六角平端紧定螺钉ISO4026：1993 GB/T 78-2000 内六角锥端紧定螺钉ISO4027：1993
美标紧固件标准号
?六角头螺栓(ASME B18.2.1 1996) ?六角螺母和六角薄螺母（单倒角）(ASME/ ANSI B18.2.2 1987(R 1999)) ?自攻螺钉和自钻自攻螺钉型式与标记(Abstr act of ASME B18.6.4 1998) ?大六角头螺栓(ASME B18.2.1 1996) ?内六角低圆柱头螺钉(ASME B18.3 200 2) ?内六角型式与尺寸(ASME B18.3 2002) ?六角螺母和六角薄螺母（双倒角或单面带垫圈面）(ASME/ANSI B18.2.2 1987(R 199 9)) ?十字槽低沉头自攻螺钉(Abstract of ASM E B18.6.4 1998) ?沉头螺钉用十字槽型式与尺寸(Draft Revi sion ASME B18.6.3 2002) ?平垫圈(ASME B18.22.1 1965(R 199 8)) ?十字槽沉头自攻螺钉(Abstract of ASME B18.6.4 1998) ?六角法兰面螺母(IFI-145 2002) ?六角法兰面螺栓(IFI-111 2002) ?方头螺栓(ASME B18.2.1 1996) ?大六角螺母和大六角薄螺母(ASME/ANSI B18.2.2 1987(R 1999)) ?六角头垫圈面螺栓(ASME B18.2.1 199 6) ? AB型自攻螺钉用螺纹和末端(Abstract of ASME B18.6.4 1998) ?十字槽沉头螺钉(Draft Revision ASME B18.6.3 2002) ?双头螺柱(IFI-136 2002) ?半圆头方颈螺栓(ASME B18.5 1990(R 1 998)) ?大六角头垫圈面螺栓(ASME B18.2.1 199 6) ?自攻螺钉用十字槽盘头型式与尺寸(Abstra ct of ASME B18.6.4 1998) ?弹簧垫圈(ASME B18.21.1 1999) ? BSD和CSD型自钻自攻螺钉用螺纹及末端尺寸(SAE J78 1998) ?半沉头螺钉用十字槽型式与尺寸(Draft Re vision ASME B18.6.3 2002) ?半圆头螺栓(ASME B18.5 1990(R 199 8)) ?开槽沉头螺钉(Draft Revision ASME B1 8.6.3 2002) ?十字槽半沉头自攻螺钉(Abstract of ASM E B18.6.4 1998) ?开槽六角螺母(ASME/ANSI B18.2.2 198 7(R 1999)) ? BF和BT型自攻螺钉用螺纹和末端(Abstra ct of ASME B18.6.4 1998) 美标IFI黄页 方头和六角头螺栓 --方头螺栓 ASME B18.2.1 1996 --六角头螺栓
DIN、EN、ISO、GB标准件对照表
DIN 和 ISO、国内标准参考对照表－紧固件
序号 DIN DIN 1 DIN 1052 DIN 11024 DIN 1151 DIN 125－1 DIN 125－2 DIN 126 DIN 127－1 DIN 127－2 DIN 128 DIN 13257 DIN 137 DIN 1440 DIN 1441 DIN 1444 DIN 1471 DIN 1472 DIN 1473 DIN 1474 DIN 1475 DIN 1476 DIN 1477 DIN 1479 DIN 1480 DIN 1481 DIN 1587 taper pins washers for timber connectors spring cotters round plain head nails plain washers without chamfer plain washers with chamfer plain washers spring lock washers with tang ends spring lock washers with square ends curved spring lock washers belting bolts (elevator bolts) wave spring washers plain washers for clevis pins Washers, Type Coarse for Bolts clevis pins with head grooved pins, taper grooved grooved pins, taper grooved half length grooved pins, parallel grooved full length grooved pins, reserve grooved half length grooved pins, centre grooved grooved pins with round head grooved pins with countersunk head turnuckles(centre parts), made out of hexagon bar turnuckles with eye bolt and hook bolt spring pins, heavy type hexagon domed cap nuts ISO 8752 GB/T 879.1 GB/T 802 EN 22341 ISO 2341 ISO 8744 ISO 8745 ISO 8740 ISO 8741 ISO 8742 ISO 8746 ISO 8747 GB/T 882 GB/T 13829.2 GB/T 13829.2 GB/T 13829.1 GB/T 13829.2 GB/T 13829.1 GB/T 13829.3 GB/T 13829.3 EN 28738 ISO 8738 GB/T 955 GB/T 97.3 ISO 7089 ISO 7090 ISO 7091 GB/T 97.1 GB/T 97.2 GB/T 95 GB/T 7244 GB/T 93 GB/T 7245 英文名称 EN EN 22339 ISO ISO 2339 GB GB/T 117 圆锥销 木材连接用垫圈 弹簧卡子 沉头钢钉 平垫圈 平垫圈 平垫圈 A级 倒角型 C级 A级 中文名称
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26
重型弹簧垫圈 标准弹簧垫圈 鞍形弹簧垫圈 平板螺栓 波形弹性垫圈 销轴用平垫圈 螺栓用粗制垫圈 销轴 槽销 槽销 槽销 槽销 槽销 槽销 槽销 锥槽（A 型） 锥槽（B 型） 平行沟槽（B 型） 锥槽（C 型） 平行沟槽（C 型） 圆头、沉头（A 型） 圆头、沉头（B 型）
六角螺母棒 花篮螺栓 弹性圆柱销 直槽 组合式盖形螺母 page 1 of 10 重型
E:\lee\技术文档\DIN 和 ISO、国内标准参考对照表－紧固件.doc
紧固件件号与图片对照
244-22 ABS0337-01 ABS0368-01 BODY ABS0369-01 ABS0552-01 WING ABS0673-01 ABS0698A AN 256 F8 AS46726( RB211 Exhaust ) BACN10JA3 BACN10JN 3 BACN10JP3C BACN10JP3D BACN10JR3 BACN10JR3F BACN10JV ( ) BACN10JW3 BACN10JY3H ( PYLON USED) BACN10JZ3A
BACN10JX BACN10JZ4A BACN10KB3 BACN10KE BACN10KE3 BACN10YF BACN 10 MK BACR11AE2 CA1221 22(SLOTSEAL JT9) CA17179 C-Duct anchor nut FBL10002-3 FBL10038C3 FBL10038C3.JPG For PYLON fx10-1510 M138640-048 MS21072-3 NAS1474A( ) NAS1791A3
NAS1792A3 NAS1803-3A5 NS202941-(4) A-330 ENG U760272( RB211 Exhaust ) URA3 60B50049-11 ABS0337-01 ABS0368-01 BODY ABS0369-01 ABS0552-01 WING ABS0552-01(WING) ABS0673-01 AN 256 F8 BACN10JA3 BACN10JN 3 BACN10JP3C BACN10JP3D BACN10JR3F （NAS686A3）
常用紧固件标准对照表
head square neck carriage 60314B18.5 head square neck carriage 12 head low square neck 801 bolts
head screws with slot B18.6.3 drive reduce size pan head823 screws with cross drive7985818B18.6.3 recessed countersunk head 965819B18.6.3
bolts529799 (Stirrup bolts)3570 Threaded rods97615389 ended studs(end=1d)938897
thin nuts936 nuts with flange69236177 insert lock nuts(heavy type)982889.1 Prevailing torque type hexagon 9856182.2 nuts,heavy type，with nylon
562 Locknuts981812 eye nuts582 slotted and castle nuts9356178
for cheese head screws433848 washers,outside diameter appro.3d902196 Roundswashers for wood 4405287 constructions for bolts with heavy type 7349 pinss